标准搜索结果: 'GB/T 30578-2025'
| 标准编号 | GB/T 30578-2025 (GB/T30578-2025) | | 中文名称 | 常压储罐基于风险的检验及评价 | | 英文名称 | Risk-based inspection and evaluation for atmospheric pressure storage tanks | | 行业 | 国家标准 (推荐) | | 中标分类 | G93 | | 国际标准分类 | 23.020.10 | | 字数估计 | 46,486 | | 发布日期 | 2025-08-01 | | 实施日期 | 2025-11-01 | | 旧标准 (被替代) | GB/T 30578-2014 | | 发布机构 | 国家市场监督管理总局、国家标准化管理委员会 | GB/T 30578-2025: 常压储罐基于风险的检验及评价
ICS 23.020.10
CCSG93
中华人民共和国国家标准
代替GB/T 30578-2014
常压储罐基于风险的检验及评价
2025-08-01发布
2025-11-01实施
国 家 市 场 监 督 管 理 总 局
国 家 标 准 化 管 理 委 员 会 发 布
目次
前言 Ⅲ
1 范围 1
2 规范性引用文件 1
3 术语、定义和符号 1
4 一般要求 2
5 风险分析 2
6 检验策略制定 5
7 检验策略实施 9
附录A(规范性) 减薄损伤因子 10
附录B(规范性) 确定常压储罐底板腐蚀速率的经验方法 16
附录C(规范性) 失效后果定量计算过程 22
附录D(资料性) 常压储罐的检验及结果评价 32
参考文献 38
前言
本文件按照GB/T 1.1-2020《标准化工作导则 第1部分:标准化文件的结构和起草规则》的规定
起草。
本文件代替 GB/T 30578-2014《常压储罐基于风险的检验及评价》,与 GB/T 30578-2014相
比,除结构调整和编辑性改动外,主要技术变化如下:
a) 增加了术语和定义(见3.1);
b) 增加了风险数值对应的风险矩阵图(见5.1);
c) 增加了损伤系数计算结果确定的失效可能性等级划分(见5.3.2);
d) 更改了基于风险的检验中的一般规定(见第6章,2014年版的第6章);
e) 更改了基于风险的检验中的检验类型及选择原则(见第6章,2014年版的第6章);
f) 增加了检测方法及检验有效性(见表5);
g) 更改了腐蚀减薄的检验有效性分级及其检验方法(见6.5.2.4,2014年版的6.5.2.4);
h) 更改了评估腐蚀速率的基本假设(见A.3,2014年版的A.3);
i) 更改了土壤状况调整系数(见表B.4,2014年版的表B.4);
j) 增加了不锈钢材料土壤侧温度调整系数(见表B.9);
k) 更改了碳钢和低合金钢介质侧温度调整系数表中介质侧温度划分范围,增加了不锈钢介质侧
温度调整系数(见表B.12,2014年版的表B.12);
l) 增加了失效后果定量计算基本假设(见C.1);
m) 更改了部分符号的定义(见C.2,2014年版的C.1)。
请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。
本文件由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC/TC262)提出并归口。
本文件起草单位:中国特种设备检测研究院、国机特种设备检验有限公司、镇海国家石油储备基地
有限责任公司、中国石油天然气集团有限公司商业储备油分公司、中国石化集团石油商业储备有限公
司、中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司、江苏省特种设备安全监督检验研究院、南京市锅炉压
力容器检验研究院、中国石化海南炼油化工有限公司、中国安全生产科学研究院、上海市特种设备监督
检验技术研究院、宁波市特种设备检验研究院、中国石化销售股份有限公司江苏石油分公司、安徽华夏
高科技开发有限责任公司、中特检验集团有限公司。
本文件主要起草人:李光海、石秀山、贾国栋、闫河、邵珊珊、王伟华、陈炜、周文祥、邢述、王十、
陈中官、王金龙、巫红军、吴军、于永亮、安永明、史何秋、都亮、褚云、宋盼、陈虎、林远龙、朱军山、赵世佳、
张登宇、韩利哲、陈彦泽、李寰、郭洪、谢晓东。
本文件于2014年首次发布,本次为第一次修订。
常压储罐基于风险的检验及评价
1 范围
本文件描述了立式圆筒形钢制焊接常压储罐基于风险的检验和评价的方法。
本文件适用于立式圆筒形钢制焊接常压储罐基于风险的检验和评价。其他常压或低压(工作压力
小于0.1MPa)储罐基于风险的检验和评价可参照本文件执行。
2 规范性引用文件
下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中,注日期的引用文
件,仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于
本文件。
GB/T 26610.1 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第1部分:基本要求和实施程序
GB/T 26610.2 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第2部分:基于风险的检验策略
GB/T 26610.4 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第4部分:失效可能性定量分析方法
GB/T 26610.5 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第5部分:失效后果定量分析方法
3 术语、定义和符号
3.1 术语和定义
GB/T 26610.1、GB/T 26610.2和GB/T 26610.5界定的以及下列术语和定义适用于本文件。
3.1.1
开罐检验 off-lineinspection
清空罐内介质后对储罐内外部实施的检验。
3.1.2
在线检验 on-lineinspection
在不清除罐内介质的情况下对储罐实施的检验。
3.1.3
合于使用评价 fitness-for-serviceassessment
对含有超标缺陷或不满足标准相关要求的储罐或其部件进行评价,以判定其是否可以继续服役的
过程。
3.2 符号
下列符号适用于本文件。
C(t)---失效后果。
Df-total---总损伤系数,即各损伤因子之和。
Dbritf-gov---脆性断裂损伤因子。
Delinf ---衬里破坏次因子。
Dextdf-gov---外部损伤因子。
Dsccf-gov---应力腐蚀开裂损伤因子。
Dthinf-gov---减薄损伤因子。
Dthinf ---减薄次因子。
FM ---管理系统评价系数。
FG ---平均失效概率。
F(t)---失效概率。
R(t)---风险。
4 一般要求
4.1 常压储罐基于风险的检验是对储罐进行损伤机理分析和风险分析计算,并根据风险(或总损伤系
数)的大小以及检验的有效性确定储罐的检验策略并予以实施的检验。
4.2 常压储罐的风险分析包括储罐壁板和底板的分析,检验时应增加顶板、附件及相关设施的检验。
4.3 常压储罐的介质、操作工艺发生改变,导致损伤机理和损伤速率发生变化时,应重新进行风险
分析。
5 风险分析
5.1 风险定量计算
常压储罐的风险按公式(1)计算:
R(t)=F(t)·C(t) (1)
式中,失效概率F(t)按5.3要求计算,失效后果C(t)按5.4要求计算。
风险可用数值或风险矩阵图(见图1)表达。
图1 风险矩阵
5.2 风险定量计算所需基础数据
5.2.1 失效概率定量计算所需基础数据应包括以下内容:
a) 储罐(包括涂层、保温和衬里)投用、修理、改造日期;
b) 储罐涂层、保温和衬里施工质量,以及环境的温度和湿度等;
c) 储罐的操作压力、操作温度;
d) 储罐中存在的工艺介质种类(包括罐底水层)、各工艺介质的相对含量(包括腐蚀介质);
e) 储罐各层壁板和底板的建造材料、名义厚度;
f) 储罐建造热处理工艺;
g) 储罐底板类型、衬垫类型、阴极保护类型、土壤电阻率、排放雨水能力;
h) 储罐切水设施以及是否安装加热设施等;
i) 储罐历次检验数据;
j) 储罐建造、修理、改造所使用的文件和日常巡检发现的问题;
k) 储罐泄漏探测系统的类型。
5.2.2 失效后果定量计算所需基础数据应包括以下内容:
a) 储罐系统工艺操作规程、工艺流程图(PFD)、管道及仪表流程图(PID);
b) 储罐系统中的泄漏探测系统、隔离系统、减缓系统信息资料;
c) 储罐的规格参数(直径、高度、容积等);
d) 储罐的操作压力、操作温度;
e) 储罐中存在的工艺介质种类、各工艺介质的相对含量;
f) 储罐的经济相关数据;
g) 围堰的容积;
h) 泄漏探测时间;
i) 距地下水的距离;
j) 公共安全与健康的影响。
5.3 失效概率
5.3.1 失效概率计算
在常压储罐失效可能性定量计算中,其失效概率,即失效可能性,按公式(2)计算:
F(t)=Df-total·FG·FM (2)
式中,总损伤系数Df-total按5.3.3要求计算,平均失效概率FG 按5.3.4要求选取,管理系统评价系数
FM 按GB/T 26610.4规定计算。
5.3.2 失效可能性等级的划分
常压储罐的失效可能性等级按表1的失效概率F(t)或总损伤系数Df-total确定。当两者不一致
时,取失效可能性等级较大者。
表1 失效可能性等级划分
失效可能性等级 失效概率F(t) 总损伤系数Df-total
1 0.00000< F(t)≤0.00001 0< Df-total≤1
2 0.00001< F(t)≤0.00010 1< Df-total≤10
3 0.00010< F(t)≤0.00100 10< Df-total≤100
4 0.00100< F(t)≤0.01000 100< Df-total≤1000
5 0.01000< F(t)≤1.00000 Df-total >1000
5.3.3 损伤系数
5.3.3.1 四种常用损伤因子
常压储罐损伤系数是与储罐使用时间和检验有效性(包括检验次数)相关的函数,其计算宜考虑以
下四种损伤因子:
a) 减薄损伤因子Dthinf-gov;
b) 外部损伤因子Dextdf-gov;
c) 应力腐蚀开裂损伤因子Dsccf-gov;
d) 脆性断裂损伤因子Dbritf-gov。
5.3.3.2 总损伤系数Df-total
只存在一种损伤机理时,总损伤系数Df-total为该损伤因子的值;存在多种损伤机理时,总损伤系数
Df-total按照以下原则确定:
a) 局部减薄时,总损伤系数Df-total可按公式(3)计算:
Df-total=maxDthinf-gov,Dextdf-gov{ }+Dsccf-gov+Dbritf-gov (3)
b) 均匀减薄时,总损伤系数Df-total可按公式(4)计算:
Df-total=Dthinf-gov+Dextdf-gov+Dsccf-gov+Dbritf-gov (4)
由公式(3)或公式(4)确定总损伤系数Df-total时,如果某个损伤因子小于或等于1,则该损伤因子
取0。
如果总损伤系数Df-total计算结果小于或等于1,则总损伤系数Df-total取1。
5.3.3.3 各损伤因子的确定方法
5.3.3.3.1 减薄损伤因子Dthinf-gov与衬里破坏次因子Delinf 和减薄次因子Dthinf 相关,按公式(5)或公式(6)
计算:
a) 内部有衬里时:
Dthinf-gov=minDthinf,Delinf{ } (5)
b) 内部无衬里时:
Dthinf-gov=Dthinf (6)
其中,减薄次因子Dthinf 按附录A计算,计算过程中涉及储罐底板腐蚀速率按附录B计算,衬里破
坏次因子Delinf 按GB/T 26610.4要求计算。
5.3.3.3.2 应力腐蚀开裂损伤因子Dsccf-gov按GB/T 26610.4要求计算。
5.3.3.3.3 外部损伤因子Dextdf-gov按GB/T 26610.4要求计算。
5.3.3.3.4 脆性断裂损伤因子Dbritf-gov按GB/T 26610.4要求计算。
5.3.4 平均失效概率
常压储罐底板和壁板的平均失效概率为小、中、大三种泄漏孔和破裂共四种损坏形式出现的概
率,按照表2选取。表2中四种损坏形式的尺寸范围和介质泄漏分析计算所采用的标准尺寸见附录C
中C.4。
表2 推荐的常压储罐平均失效概率
常压储罐部件
不同尺寸的泄漏孔和破裂的平均失效概率(FG)
小(FG,1) 中(FG,2) 大(FG,3) 破裂(FG,4)
底板 7.20×10-4 0 0 2.00×10-6
壁板 7.00×10-5 2.50×10-5 5.00×10-6 1.00×10-7
5.4 失效后果
5.4.1 失效后果计算
失效后果定量计算按照附录C进行,应包括以下过程:
a) 选取泄漏代表性介质及其物性;
b) 选择泄漏孔尺寸;
c) 计算理论泄漏速率;
d) 估算泄漏总量;
e) 确定泄漏类型;
f) 估算检测和隔离系统对泄漏量的影响;
g) 确定最终的泄漏速率和泄漏量;
h) 计算失效后果。
5.4.2 失效后果等级划分
失效后果等级划分见表3。
表3 失效后果等级划分
单位为万元
失效后果等级 失效经济后果C(t)范围
A C(t)≤Q
B Q< C(t)≤10Q
C 10Q< C(t)≤100Q
D 100Q< C(t)≤1000Q
E C(t) >1000Q
注:Q 为失效后果可接受水平的基准值,由使用单位根据其失效后果的承受能力确定。
6 检验策略制定
6.1 一般规定
6.1.1 确定常压储罐的风险时,应综合分析评价储罐壁板和底板的风险,以最大风险确定储罐的风险
等级,按不同部件分别确定检验内容和方法。
6.1.2 检验策略的制定应以控制储罐的风险(或总损伤系数)可接受为目标,重点关注潜在的损伤模式
及其损伤速率。
6.1.3 检验策略的内容应包括检验时间、检验类型、检测方法及其检验有效性。
6.1.4 储罐壁板和底板的检验策略应分别制定。
6.1.5 根据不同的损伤机理选择相应的检验内容和方法时,应选择合理的检验有效性,降低检验
成本。
6.2 风险或总损伤系数的可接受水平
6.2.1 风险的可接受水平由使用单位根据自身情况确定,同时考虑政府关于人员安全、环境保护的
基本要求和使用单位的社会责任。当定量计算出的风险达到或接近使用单位可接受水平时,应实施
检验。
6.2.2 使用单位可将总损伤系数作为是否实施检验的依据,当储罐的总损伤系数达到或接近目标值
时,可对储罐实施检验。使用单位可根据自身情况设定总损伤系数目标值,一般情况下,常压储罐的总
损伤系数目标值不宜大于415。
6.2.3 对于以失效后果为主导的储罐,应提供额外的风险控制措施。
6.3 检验时间
储罐检验时间的确定应以在预计的下次停运检修时间点,储罐的风险位于可接受水平之下为
目标:
a) 风险评估时,储罐的风险或总损伤系数已经达到或超过使用单位可接受水平,应立即实施
检验;
b) 风险评估时,储罐的风险或总损伤系数未达到使用单位可接受水平,还应计算储罐的风险或总
损伤系数达到使用单位可接受水平的时间点,下次检验时间设在该时间点之前。
6.4 检验类型及其选择原则
6.4.1 储罐检验类型包括:
a) 开罐检验;
b) 在线检验。
6.4.2 储罐检验类型选择的原则:
a) 储罐检验类型应根据储罐的损伤机理、损伤部位及现场适宜的检验检测方法选择;
b) 储罐检验类型应根据检验检测方法的有效性能否将风险或总损伤系数降低至预期水平
选择。
6.5 检验检测方法和检验有效性
6.5.1 检验检测方法
6.5.1.1 根据储罐潜在的损伤机理确定检验检测部位和方法,检验检测部位应选择损伤可能发生的最
严重区域,检验检测方法要考虑针对损伤机理的检验有效性。
6.5.1.2 首次检验时,检验内容不仅包括使用环境下可能发生的损伤检验,还应补充对制造、施工质量
的检验抽查。
6.5.2 检验有效性
6.5.2.1 检验有效性分为5个级别,见表4。检测方法对于不同缺陷的检验有效性见表5。
表4 检验有效性分级
检验有效性级别 描 述
高度有效(A) 几乎每种情况下检验检测方法都能够正确识别实际损伤状态(置信度(80%~100%])
中高度有效(B) 大多数情况下检验检测方法都能够正确识别实际损伤状态(置信度(60%~80%])
中度有效(C) 有一半情况下检验检测方法都能够正确识别实际损伤状态(置信度(40%~60%])
低度有效(D) 检验检测方法仅能提供少量信息来正确识别实际损伤状态(置信度(20%~40%])
无效(E)
检验检测方法不能或几乎不能提供信息来正确识别实际损伤状态,在检测特定损伤机理上是
无效的(置信度(0~20%])
表5 检测方法及检验有效性
检测方法
损伤形态
局部
减薄
均匀
减薄
点蚀/
孔腐蚀
表面
裂纹
近表面
裂纹
埋藏
裂纹
微裂纹
/微孔
尺寸
变化
衬里
脱落
目视检测 1,2,3 3,× 1,2,3 3,× × × × 1,2,3 1,2,3
纵波超声检测 1,2,3 1,2,3 3,× × × 3,× 2,3 × ×
横波超声检测 × × × 2,3a 1,2,3a 2,3a 2,3 × ×
衍射时差法超声检测 × × 2,3a 2,3a 2,3a 2,3a × × ×
电磁超声测厚 2,3 1,2,3 × × × × × × ×
相控阵检测 × × 1,2,3 1,2,3 1,2,3 1,2,3 × × ×
射线检测 1,2,3 1,2,3 1,2,3 3,× 3,× 3,× × × ×
磁粉检测 × × × 1,2 3,× × × × ×
渗透检测 × × × 1,2,3 × × × × ×
声发射检测(低频) 2,3 3 × 3b 3b 3b 3,× × ×
声发射检测(高频) 3,× × × 2,3b 2,3b 2,3b 2,3 × ×
脉冲涡流测厚 2,3 2,3 1,2 × × × × × ×
低频涡流检测 1,2 2,3 × 1,2 1,2 × 3,× × ×
漏磁检测 1,2 1,2 3,× × 3,× × × × ×
尺寸测量 1,2,3 1,2,3 3,× × × × × 1,2 ×
超声导波检测 2,3 × × × × × × × ×
注:1为高度有效(A),2为中高度有效(B),3为中度有效(C),×为低度有效(D)或无效(E)。
a 应用时应注意扫查盲区的大小和方位。
b 仅对活动性缺陷。
6.5.2.2 确定储罐检验有效性级别需要考虑以下因素:
a) 储罐的结构类型;
b) 储罐的检验类型;
c) 损伤模式及失效模式;
d) 损伤速率或敏感性;
e) 检测方法和频次;
f) 受检区域的可检程度。
6.5.2.3 检验有效性级别的选取原则如下:
a) 对于高风险的储罐,采用的检验方法其检验有效性级别不应低于中高度有效(B);
b) 对于中高风险和中风险的储罐,采用的检验方法其检验有效性级别不应低于中度有效(C);
c) 对于低风险的储罐,采用的检验方法其检验有效性级别不应低于低度有效(D)。
6.5.2.4 表6~表8给出了常压储罐底板和壁板腐蚀减薄类损伤的检验有效性分级和推荐性检验方
法。对于本文件中未列出的损伤类型,其不同检验有效性所适用的检测方法,可参考GB/T 26610.2
选取。
注:使用在油机器人搭载检测模块(如漏磁、涡流等)按照表6或表7的内容实施在油检测时,检验有效性级别取下
一行较低级别。
表6 常压储罐底板腐蚀减薄的检验有效性分级及其检验方法
检验有效性级别
检验方法
土壤侧 介质侧
高度有效(A)
a)大于90%底板漏磁,或超声导波,或超声
C型扫查,或低频涡流检测,及可疑部位
的超声波测厚复检
b)漏磁信号异常底板的相邻焊缝超声波
检测
a)检查表面无油污且无影响观察的杂物
b)大于95%目视检测及腐蚀坑测量
c)大于50%焊缝的真空试漏检测
中高度有效(B)
a)大于50%底板漏磁,或超声导波,或超声
C型扫查,或低频涡流检测,及可疑部位
的超声波测厚复检
b)漏磁信号异常底板的相邻焊缝超声波
检测
a)检查表面无油污且无影响观察的杂物
b)大于95%目视检测及腐蚀坑测量
c)大于10%焊缝的真空试漏检测
声发射检测及大于95%边缘板的超声导波检测(从储罐边缘板外沿进行)
中度有效(C)
a)大于10%底板漏磁,或超声导波,或超声
C型扫查,或低频涡流检测,及可疑部位
的超声波测厚复检
b)漏磁信号异常底板的相邻焊缝超声波
检测
a)检查表面已清扫
b)大于95%目视检测及腐蚀坑测量
c)腐蚀坑深度超过1/2板厚处的真空试漏检测
声发射检测及声发射信号异常边缘板的超声导波检测(从储罐边缘板外沿进行)
低度有效(D) 超声波测厚抽检 不超过50%的目视检测
无效(E) 未检测 未检测
表7 常压储罐壁板内部腐蚀减薄的检验有效性分级及其检验方法
检验有效性级别 检验方法
高度有效(A) 50%以上内部目视检测及腐蚀坑深度测量
中高度有效(B)
依据以前进行的内部目视检测信息进行外部超声C型扫查抽检或脉冲涡流检测;内部目
视检测及超声波测厚
表7 常压储罐壁板内部腐蚀减薄的检验有效性分级及其检验方法 (续)
检验有效性级别 检验方法
中度有效(C) 无以前内部目视检测信息条件下进行外部超声C型扫查抽检或脉冲涡流检测
低度有效(D) 外部定点测厚部位的超声波测厚
无效(E) 未检测
表8 常压储罐壁板外部腐蚀减薄的检验有效性分级及其检验方法
检验有效性级别
检验方法
有隔热层 无隔热层
高度有效(A)
a)隔热层大于95%外部目视检测,必要时进行大于
10%的脉冲涡流检测
b)拆除50%以上的......
|