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[PDF] GB 50423-2013 - 英文版

标准号码内文价格美元第2步(购买)交付天数标准名称状态
GB 50423-2013 英文版 RFQ 询价 [PDF]天数 >=12 油气输送管道穿越工程设计规范(不含条文说明) 有效
基本信息
标准编号 GB 50423-2013 (GB50423-2013)
中文名称 油气输送管道穿越工程设计规范(附条文说明)
英文名称 Code for design of oil and gas transportation pipeline crossing engineering
行业 国家标准
中标分类 P71
国际标准分类 75.010
字数估计 143,146
旧标准 (被替代) GB 50423-2007
引用标准 GB 50009; GB 50108; GB 50251; GB 50253; GB 50369; GB 50470; GB 50568; GB 5310; GB 6479; GB 13851; GB/T 50539; GB/T 8163; GB/T 9711; GB/T 21447; GB/T 22082; JC/T 640; JGJ 107; JTGD 60; JTJF 80-1; SY/T 4109; TB 10002.1
标准依据 住房和城乡建设部公告第267号
发布机构 中华人民共和国住房和城乡建设部;中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
范围 本规范适用于油气输送管道在路上穿越天然或人工障碍的新建和扩建工程设计。

GB 50423-2013: 油气输送管道穿越工程设计规范(不含条文说明) GB 50423-2013 英文名称: Code for design of oil and gas transportation pipeline crossing engineering 1 总则 1.0.1 为了在油气输送管道穿越工程(以下简称穿越工程)设计中贯彻国家有关法规政策，确保工程质量、安全、环保、经济合理，制定本规范。 1.0.2 本规范适用于油气输送管道在陆上穿越天然或人工障碍的新建和扩建工程设计。 1.0.3 穿越工程设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语 2.0.1 管道穿越工程 pipeline crossing engineering 管道从天然或人工障碍物下部通过的建设工程。 2.0.2 穿越管段 crossing section 穿过天然或人工障碍物地段的管道，其长度包括穿越障碍物的长度和两侧连接段的长度。 2.0.3 水域 water areas 天然形成或人工建造的河流、湖泊、水库、沼泽、水塘、养殖塘、水渠区域。 2.0.4 设计洪水 designing flood 与工程等级所规定的设计洪水频率相对应的洪水数据，包括设计洪水流量、设计洪水水位、设计洪水流速。 2.0.5 冲沟 gully 水流冲刷形成的沟堑。 2.0.6 水下管道稳定 underwater section pipeline stabilization 水下管段不产生漂浮或移位的条件。 2.0.7 水平定向钻穿越 crossing by horizontal directional drilling 用水平定向钻机敷设穿越管段。 2.0.8 隧道穿越 pipeline crossing in tunnel 在隧道中敷设穿越管段。 2.0.9 钻爆法隧道 tunnel by digging 采用爆破开挖地下坑道方法修筑的隧道。 2.0.10 盾构隧道 tunnel by shield digging 用盾构机掘进建造的隧道。 2.0.11 顶管法隧道 tunnel by pipe jacking 用顶管机掘进建造的隧道。 2.0.12 斜巷 incline，inclined shaft 纵向坡度大于10°的倾斜隧道，通常指管道陆上隧道或水域穿越隧道平巷两侧的斜隧道。 2.0.13 竖井 shaft 为满足隧道施工、运营管理而修建的地下直立井筒状的构筑物。 2.0.14 沉井 sinking well 竖井的一种，在地面上分段预制竖井并通过挖土分段沉入到地下一定深度后形成的地下构筑物。 2.0.15 地下连续墙 underground diaphragm wall 采用专用挖掘机械在地层中成槽或成孔并用泥浆充填护壁后，浇注钢筋混凝土或插入预制混凝土构件所形成的地下连续墙体结构。 2.0.16 钻孔咬合桩 drilling bitten pile 平面布置的相邻桩圆周相嵌、相互咬合而形成的混凝土“桩墙”。 2.0.17 型钢水泥土搅拌墙 section steel and cement soil mixed wall 在连续套接的三轴水泥土搅拌桩内插入型钢形成的复合挡土止水围护结构。 2.0.18 三轴水泥土搅拌桩 soil-cement pile mixed by three shafts 以水泥作为主固化剂，通过三轴搅拌机将固化剂和地基土强制搅拌，使地基土硬化成具有连续性、抗渗性和一定强度的桩体。 2.0.19 作用 action 施加在结构上的集中力或分布荷载和引起结构外加变形或约束变形的间接作用。 3 基本规定 3.1 基础资料 3.1.1 穿越工程设计前，应取得所输介质物性资料及输送工艺参数。介质物性资料及输送工艺参数的要求应符合现行国家标准《输油管道工程设计规范》GB 50253和《输气管道工程设计规范》GB 50251的有关规定。 3.1.2 穿越工程设计应符合管道工程专项评价的结论及批复意见。 3.1.3 选定穿越位置后，根据设计阶段的要求，按照现行国家标准《油气输送管道工程测量规范》GB/T 50539和《油气田及管道岩土工程勘察规范》GB 50568的有关规定，应取得下列资料： 1 工程测量资料，包括1:200～1:2000平面地形图与断面图； 2 工程地质报告，包括1:200～1:2000地质剖面图、柱状图、岩土成分及物理力学指标、地震、水文地质及工程地质勘察的结论意见。 3.1.4 水域穿越勘察钻孔布置应符合下列要求： 1 挖沟埋设穿越管段，应布置在穿越中线上。 2 水平定向钻、隧道敷设穿越管段，应交叉布置在穿越中线两侧各距15m～30m处，交叉勘探点间距宜为50m～100m。在岩性变化复杂时，局部钻孔间距可为15m～30m。 3.1.5 位于设计地震动峰值加速度 a≥0.1g地区的河流大中型穿越工程，应查清下列四种情况，并取得量化指标： 1 有无断层，断层活动性质，断层一次性最大可能错动量； 2 地震时两岸或河床出现开裂或错动的情况； 3 地震时地基土液化的资料； 4 地震时两岸滑坡或崩塌的可能性及参数。 3.1.6 穿越管道及隧道抗震设防应按照现行国家标准《油气输送管道线路工程抗震技术规范》GB 50470的有关要求设计。 3.1.7 穿越管段应根据现行国家标准《钢质管道外腐蚀控制规程》GB/T 21447的有关规定，取得防腐蚀控制设计所需的相关环境资料。 3.2 管道材料与计算 3.2.1 穿越工程用于输送油、气的钢管，应符合现行国家标准《石油天然气工业管线输送用钢管》GB/T 9711的有关规定，并应根据所输介质性质、钢管规格、钢材等级、使用条件补充有关技术条件要求。对于管径小于DN300，设计压力小于6.3MPa的输油钢管或设计压力小于4.0MPa的输气钢管，可采用符合现行国家标准《输送流体用无缝钢管》GB/T 8163、《高压化肥设备用无缝钢管》GB 6479、《高压锅炉用无缝钢管》GB 5310要求的无缝钢管。 3.2.2 符合本规范第3.2.1条的钢管，其许用应力应按下列公式计算。 式中：[σ]——输送油气钢管的许用应力(MPa)； σs——钢管的规定最小屈服强度(MPa)； Φ——钢管焊缝系数，符合本规范3.2.1条要求标准的钢管，西取1.0； t——温度折减系数，当设计温度小于120℃时，t 值取1.0； F——强度设计系数，按表3.2.2取值。 表3.2.2 强度设计系数 注：1 穿越渡槽、桥梁、古迹可视其重要性按水域穿越取用设计系数。 2 输气管道地区等级划分应符合现行国家标准《输气管道工程设计规范》GB 50251的有关规定。 3.2.3 穿越段钢管的直径与壁厚之比应小于100，并应满足各种穿越条件下的管道径向稳定要求，壁厚应按下式计算。 式中：δ ——钢管计算壁厚(mm)； P ——输送介质设计内压力(MPa)； D ——钢管外直径(mm)； [σ]——输送钢管许用应力(MPa)。 3.3 水域穿越 3.3.1 穿越工程应获得设计所必需的水文资料；穿越水域上、下游建有对工程有影响的水库时，应取得通过水库防洪调度后的设防洪水及冲淤资料；位于库区的工程，还应取得库岸再造影响范围资料。 3.3.2 选择的穿越位置应符合线路总体走向，应避开一级水源保护区。对于大、中型穿越工程，线路局部走向应按所选穿越位置进行调整，并应符合下列要求： 1 穿越位置宜选在岸坡稳定地段。若需在岸坡不稳定地段穿越，则应对岸坡作护岸、护坡整治加固工程。 2 穿越位置不宜选择在全新世活动断裂带及影响范围内。 3 穿越宜与水域轴线正交通过。若需斜交时，交角不宜小于60°，采用定向钻穿越时，不宜小于30°。 3.3.3 水域穿越工程应按表3.3.3划分工程等级，并应采用与工程等级相应的设计洪水频率。桥梁上游300m范围内的穿越工程，设计洪水频率不应低于该桥梁的设计洪水频率。 表3.3.3 水域穿越工程等级与设计洪水频率 3.3.4 对于季节性河流或无资料的河流，水面宽度可按不含滩地的主河槽宽度选取；对于游荡性河流，水面宽度应按深泓线摆动范围选取，若无资料，宜按两岸大堤间宽度选取；若采用挖沟法穿越，当施工期水流流速大于2m/s时，中小型工程等级可提高一级；有特殊要求的工程，可提高工程等级。 3.3.5 穿越管段可采用挖沟法埋设、水平定向钻法敷设、隧道法敷设形式。大中型穿越工程应作方案比选。 3.3.6 穿越长度和埋深应符合下列要求： 1 穿越长度宜涵盖设计洪水淹没范围。主河道的穿越长度应包括两岸防洪堤，并满足堤防保护的距离要求。当两岸无防洪堤时，主河道的穿越长度应根据管道使用期间可能的河床摆动范围确定。 2 当两岸设有防洪堤坝及规划防洪堤坝时，穿越的起始位置及堤下埋深应满足水利主管部门规定。 3 当工程建在水库泄洪影响范围内时，穿越管段埋深应综合泄洪时的局部冲刷及常规泄水的清水冲刷深度确定。 4 新建或规划库区内的穿越工程，穿越长度和埋深应满足库岸再造作用后的稳定性要求。 3.3.7 穿越管段与公路桥梁、铁路桥梁、水下隧道并行敷设的最小距离应根据穿越形式确定，并应符合下列要求： 1 当采用开挖管沟埋设时，管道中线距离特大桥、大桥、中桥、水下隧道最近边缘不应小于100m；距离小桥最近边缘不应小于50m。 2 当采用水平定向钻穿越时，穿越管段距离桥梁墩台冲刷坑外边缘不宜小于10m，且不应影响桥梁墩台安全；距离水下隧道的净距不应小于30m。 3 当采用隧道穿越时，隧道的埋深及边缘至墩台的距离不应影响桥梁墩台的安全；管道隧道与公路隧道、铁路隧道净距不宜小于30m。 4 当不能满足上述要求时，应协商确定。 3.3.8 水域穿越管段与港口、码头、水下建筑物之间的距离，当采用大开挖穿越时不宜小于200m，当采用定向钻穿越、隧道穿越时不宜小于100m。 3.3.9 当采用水平定向钻或隧道穿越河流堤坝时，应根据不同的地质条件采取措施控制堤坝和地面的沉陷，防止穿越管道处发生管涌，不应危及堤坝的安全。水平定向钻入土点、出土点及隧道竖井边缘距大堤坡脚的距离不宜小于50m。 3.3.10 穿越通航的水域，管段的埋深应避免船锚或疏浚机具对管道的损伤。两岸应按现行国家标准《内河交通安全标志》GB 13851的有关规定设置标志。 3.3.11 当穿越管段区域河道内有对河床的形态及地质条件产生影响的挖砂、采矿活动时，管道的穿越长度、埋设深度应位于影响范围以外，并应采取必要的防护措施。 3.3.12 通过饮用水源二级保护区的水域大型穿越工程，输油管道在两岸应设置截断阀室。截断阀室应设置在便于接近、不被设计洪水淹没处。输气管道在两岸可不设截断阀室。 3.3.13 挖沟法穿越管段，不应在设计洪水位浸淹范围内设置锚固墩。 3.3.14 地震时易发生土壤液化的开挖法穿越管段，不宜将穿越管段沟埋在液化层内。确需埋入液化地层内时，应采取换土、软体排、土工布袋压载措施，不应采用混凝土马鞍型压重块稳管。 3.3.15 穿越沼泽地区，应根据不同的沼泽类别采用支架法、换土法、砂桩加固法、填石法、预压法或筑堤法敷设穿越管段。 3.4 山岭、冲沟穿越 3.4.1 山岭隧道与铁路隧道、公路隧道交叉时，竖向净间距不宜小于30m。 3.4.2 山岭隧道的高程应满足输送工艺要求。 3.4.3 管道穿越泥石流沟时，管道应在泥石流堆积区稳定层内深埋，管顶埋深不应小于1.0m，并在管道上方设置排洪构筑物。 3.4.4 选择冲沟穿越位置时，应避开可能发生滑坡、崩塌的地段。 3.4.5 穿越湿陷性黄土冲沟，应综合设计沟顶的截水、排水、导水工程、坡面的防护工程、沟底的稳管及防冲蚀工程，导水沟宜将水导人天然泄水沟中。采用开挖斜巷方式穿越高陡边坡时，洞身应进行回填，洞口应做防水处理。 3.4.6 开挖穿越深而陡的黄土冲沟，应结合边坡不可恢复原状的特点，对所形成的新断面做水工保护及水土保持工程设计。 3.4.7 管道不宜从土层未固结稳定的淤土坝上游穿越，当确需穿越时，应对土层厚度、固结程度、地质条件作岩土评价，并应采取安全措施。 3.4.8 符合工程条件的山岭、冲沟可采用定向钻法或顶管法隧道方式穿越。 3.4.9 管道不宜在狭窄冲沟内顺沟敷设。如受条件限制难以避开时，应进行专项水文调查研究，查明设计冲刷深度及冲沟稳定性，作为穿越工程设计的依据。 4 挖沟法穿越设计 4.1 埋设要求 4.1.1 挖沟法穿越水域的位置，除结合线路走向外，应选择岸坡稳定、水流冲淤变化幅度不大、不影响有关水域的规划实施、地震断裂活动影响较小且施工条件较好的地段。 4.1.2 挖沟法穿越管段的最小埋深。应根据工程等级与相应设计洪水冲刷深度或疏浚深度要求确定，并应符合表4.1.2的规定。当河流深泓线反复摆动时。穿越管段在深泓线摆动范围内埋深均应满足设计冲刷深度或疏浚深度要求。 表4.1.2 挖沟法穿越管段的最小埋深(m) 注：1 当水域有抛锚或疏浚作业时，管顶埋深应达到防腐层不受机械损伤的要求； 2 以下切为主的河流上游。埋深应从累积冲刷线算起： 3 基岩段所挖沟槽应用满槽混凝土覆盖封顶，应达到基岩标高； 4 当管道有配重或稳管结构物时。埋深应从结构物顶面算起； 5 基岩内管道埋深尚应根据岩性、风化程度确定，强风化岩、软岩埋深应加大。 4.1.3 采用围堰导流或降水措施开挖的管沟，其断面尺寸应按照地质条件、水文条件、开挖深度和底宽、施工季节、排水设施设计确定。 4.1.4 水下挖沟时，应根据机具试挖成沟情况确定管沟尺寸。若无此资料，宜按表4.1.4试挖管沟。 表4.1.4 水下开挖管沟推荐尺寸 注：1 沟底最小宽度指管道敷设所需最小净宽，不包括回淤； 2 在深水区管沟底宽应增加潜水员潜水检查操作的宽度； 3 若遇流沙，沟底宽度和边坡由试挖确定； 4 D0为管身结构的外径，当多条管道并行穿越敷设时，D0为管道外径之和及管道间隔的总宽度。 4.1.5 当水下穿越管段采用稳管措施时，稳管配重物不应损伤管道防腐涂层。 4.1.6 岩石管沟挖深除应满足本规范第4.1.2条设计埋深要求外，还应超挖200mm；管道人沟前，沟底应先铺设压实后厚度为200mm的砂类土、细土或混凝土垫层。 4.1.7 穿越区域的地下水或岩土层具有腐蚀性时，除管段自身防腐满足要求外，稳管措施所用材料应有抗腐蚀的性能。 4.2 水下管段稳定 4.2.1水下穿越管段沟埋敷设后，不应发生管段漂浮和移位。 4.2.2 当水下穿越管段埋深不符合本规范第4.1.2条要求时，抗漂浮应按下列公式计算； 式中：W——单位长度管段总重力(包括管身结构自重、配重层重；不含管内介质重量)(N/m)； K——稳定安全系数，大、中型穿越工程取1.30，小型穿越工程取1.20； Fs——单位长度管段静水浮力(N/m)； Fdy——单位长度管段动水上举力(N/m)； Fdx——单位长度管段动水推力(N/m)； f ——管段与河床的滑动摩擦系数，根据试验或工程经验确定；无试验时，采用三层PE、环氧粉末涂层的管段与河床摩擦系数可取0.25；采用其他涂层或加配重层的管段，可取0.30； Cy——浮力系数，取0.60； Cx——推力系数，取1.20； D0——管身结构(含防护、配重层)的外径(m)； γw——所穿水域水的重度(N/m3)； v——管段处设计洪水水流速度(m/s)； g——重力加速度，取9.80m/s2。 竖向弹性敷设穿越管段，管段总重力W还应减去管段向上的弹性抗力。其单位长度的弹性抗力应按下列公式计算： 式中：q——弹性敷设管段单位长度抗力(N/m)； Es——钢管弹性模量，取2.1×1011(N/m2)； I——钢管截面惯性矩(m4)； D——钢管的外径(m)； d——钢管的内径(m)； δ——钢管的壁厚(m)； fc——弹性敷设的矢高(m)； L——弹性敷设起终点间的水平长度(m)； R——弹性敷设设计曲率半径(m)，不应小于1000D； a——管段弹性敷设转角(°)，宜小于5°。 4.2.3 当水下穿越管段埋深符合本规范第4.1.2条要求时，不需作抗移位验算，但应按下式进行抗漂浮核算： 式中：W1——单位长度管段的总重力(包括管身结构自重、配重层重、设计洪水冲刷线至管顶的岩土层重；不含管内介质重量)(N/m)； K——稳定安全系数，大、中型穿越工程取1.2，小型穿越工程取1.1； Fs——单位长度管段静水浮力，按本规范式(4.2.2-5)计算。 在竖向弹性敷设穿越管段时，W1应减去按本规范式(4.2.2-6)计算的弹性抗力。 4.2.4 水下管道应根据具体的工程地质、水文条件确定稳管形式。 4.3 作用与组合 4.3.1 水下穿越管段的作用计算应包括永久作用、可变作用和偶然作用，并应按下列要求计算： 1 永久作用应包括输送介质的内压力、管段自重、输送介质重、管周土压力、静水压力、动水压力、温度变化产生的温度应力、强制弹性变形产生的变形应力； 2 可变作用应包括试运行或试压时管内的水重与内压力、清管作用、施工拖管或吊管外力作用； 3 偶然作用应包括地震影响、落石冲击力、沉船、抛锚或河道疏浚产生的撞击力作用。穿越管段位于设计地震动峰值加速度 a≥0.1g 的地区，应计算地震造成的土压力、地基土液化作用；有活动断层时的断层位移作用。 4.3.2 穿越管段结构计算时，应根据敷设形式、所处环境、运行条件及可能发生的工作状况进行作用组合。主要组合应为永久作用；附加组合应为永久作用与可能发生的可变作用之和；特殊组合应为永久作用与偶然作用之和。 4.3.3 穿越管段的钢管许用应力，应按本规范第3.2.4条的许用应力乘以不同的作用组合提高系数，许用应力提高系数应按表4.3.3确定。 表4.3.3 许用应力提高系数 4.4 管段计算 4.4.1 穿越管段应根据设计选用壁厚和管材等级，核算强度、刚度及稳定性。 4.4.2 核算穿越管段的强度应分别计算轴向应力、环向应力和弯曲应力，根据作用组合计算出的各单项应力之和均应小于或等于相应的钢管许用应力。 内压产生的环向应力应按下式计算： 内压与温度变化产生的轴向应力应分别按式(4.4.2-2)与式(4.4.2-3)计算： 1) 当管段轴向变形不受约束时： 2) 当管段轴向变形受约束时： 弹性敷设产生的弯曲应力应按下式计算： 式中：σh——管段钢管的环向应力(MPa)； σa——管段钢管的轴向应力(MPa)； σb——管段钢管的弯曲应力(MPa)； p——管道设计压力(MPa)； d——钢管内径(mm)； D——钢管外径(mm)； δ——钢管壁厚(mm)； Es——钢材的弹性模量，取2.1×105(MPa)； μ——钢材的泊桑比，取0.3； α——钢材的线膨胀系数，取1.2×10-5[m/(m·℃)]； t1——管道安装闭合时的环境温度(℃)； t2——管道输送介质在穿越处的温度(℃)； R——管段弹性敷设曲率半径(mm)。 其他作用引起的环向应力、轴向应力和弯曲应力，应根据实际可能发生的情况进行计算。 各单项应力叠加后应按下列公式核算： 许用应力[σ]应按不同组合按表4.3.3取用；当温度应力按式(4.4.2-3)算出为负值时，应力叠加应保留“－”号；弯曲应力的“＋”或“－”选取应按最不利条件确定。 4.4.3 穿越管段计算各单项应力后，应按下式核算当量应力。 式中：σe——穿越管段钢管的当量应力(MPa)； ∑σh——各作用产生的环向应力代数和(MPa)； ∑σa——各作用产生的轴向应力代数和(MPa)； σs——穿越用钢管的规定最小屈服强度(MPa)。 4.4.4 当按本规范第4.4.2条式(4.4.2-3)计算出穿越管段承受轴向压应力时，应按下列公式核算管段的轴向稳定。 式中：N——由温度和内压产生的轴向压力(MN)； Ncr——管段开始失稳时的临界轴向力(MN)，按现行国家标准《输油管道工程设计规范》GB 50253附录K的规定计算； n——安全系数，对于大型穿越工程，n＝0.7；中型穿越工程，n＝0.8；小型穿越工程，n＝0.9； α——钢材的线膨胀系数，取1.2×10-5[m/(m·℃)]； μ——钢材的泊桑比，取0.3； A——穿越管段钢管管壁的截面积(m2)。 4.5 防护工程设计 4.5.1 防护设计应根据水域特性、水文参数、水域及周边地貌、地质情况，结合防护位置，采用适宜的护岸、护底、护脚、稳管和地表排水防护措施。 4.5.2 在河流上设置导流构筑物时，应根据河道的河势、地质、水文参数、河道演变规律和防护要求规划治导线，并应避免冲刷农田、村庄、道路和管道。 4.5.3 防护工程采用的建筑材料，应符合相关材料标准的规定；填筑材料宜就地取材。不应采用重黏土、粉砂、淤泥、盐渍土或有机质土壤填筑。填筑物应分层夯实或压实，达到规定的密实度要求。 4.5.4 防护工程的设计洪水频率宜与穿越工程设计洪水频率相同，护岸顶应高出包括浪高和壅水在内的设计洪水位0.5m。若堤岸顶低于设计洪水位，护岸宜作至堤顶。 4.5.5 护岸工程基础基底埋深宜在水床面下不小于1m处，同时宜满足设计冲刷线下1m和冰冻线下0.3m的要求。在护岸工程基础埋深无法满足上述条件的情况下，可采取抛石、石笼、混凝土柔性板措施护脚。护脚于垂直水流方向的防护长度不应小于设计洪水冲刷深度的1.5倍。 4.5.6 护岸工程顺水流方向的长度，应根据实地水流形态、岸坡地质条件及施工扰动岸坡情况确定，应大于施工开挖的岸坡宽度。 4.5.7 浆砌石、混凝土或钢筋混凝土板护坡面下方，应有100mm～200mm厚的级配良好的砂砾石垫层。 4.5.8 浆砌石、混凝土或钢筋混凝土板的护坡，每隔10m～20m应设置伸缩缝，在对应的基础上应设置沉降缝，缝宽20mm～30mm，以沥青麻筋或沥青板条填塞。 4.5.9 浆砌石护岸工程应设置排水孔，并在排水孔处设置反滤层。排水孔应设于常水位0.3m以上。 4.5.10 护岸工程与调治构筑物均应核算坡面滑动、沿弧面或不均匀土体的折线面滑动的抗滑稳定性。抗滑稳定安全系数可取1.15～1.30。 4.5.11 浆砌石护坡厚度可按下列公式计算： 式中：T——浆砌片石(浆砌混凝土块)护坡厚度(m)； α——护面斜坡与坡脚水平线的夹角； Psj——动水作用于护坡的上举力(N/m2)，浆砌护坡只计算静上举力Psj1，干砌护坡还应计算脉动上举力Psj2； Psj1——动水作用于护坡的静上举力(N/m2)； Psj2——动水作用于干砌护坡上的脉动上举力(N/m2)； η——与护面结构有关的系数，浆砌护面取1.1～1.2，干砌护面取1.5～1.6； μ——与护面透水性有关的系数，浆砌护面取0.3，干砌护面取0.1； ξ——脉动压力系数，可按现场的实测值取用，或按水利部门护坦脉动压力试验所得最大值0.4取用； v——河水的平均流速(m/s)； g——重力加速度，取9.8m/s2； γs——砌石的密度(N/m3)； γ0——河水的密度(N/m3)。 4.5.12 采用石笼护基或护底时，石笼基底应铺0.2m～0.4m的平整垫层；若地基为基岩，可将石笼用钢筋锚固在基岩上。根据需要可对石笼进行灌浆处理。 4.5.13 护底石笼的顺水流平铺段长度应大于自石笼顶面至设计洪水冲刷线深度的1.5倍。 4.5.14 当冲刷深度较大或常水位水深较大时，宜采用混凝土板之间铰连接的柔性混凝土防护板，铺设于护坡基础处或作护底用。混凝土板的厚度可按本规范4.5.11规定计算，γs为混凝土板的重度，μ值取0.3。 4.5.15 柔性混凝土板的护底垂直河流的平铺长度可按下式计算，并应符合本规范4.5.5、4.5.13的要求。 式中：L——平铺长度(m)； m——边坡系数，按1.0～0.5取用； h△z——防护深度(m)，根据冲刷确定； B1——安全长度(m)，可取2.0m。 5 水平定向钻法穿越设计 5.1 敷设要求 5.1.1 穿越断面应选择在水域形态稳定的地段，两侧场地应满足布设钻机、泥浆池、材料堆放和管道组焊的要求。 5.1.2 采用弹性敷设时，穿越管段曲率半径不宜小于1500倍钢管外径；且不应小于1200倍钢管外径。 5.1.3 水平定向钻敷设穿越管段的入土角宜为6°～20°，出土角宜为4°～12°，应根据地质条件、穿越管径、穿越长度、管段埋深和弹性敷设条件确定。 5.1.4 穿越深度应符合下列规定： 1 水域穿越管段管顶埋深不宜小于设计洪水冲刷线或疏浚深度线以下6m； 2 穿越铁路、公路、堤防建(构)筑物时，穿越深度应符合有关技术规定； 3 穿越管段埋设深度应避开挖砂、采石、抛锚作业的影响。 5.1.5 穿越管段应根据地基土层的稳定性和密实性，采取防止地表塌陷的措施。 5.1.6 在水平定向钻穿越的管段上，除管端封头外不应有任何附件焊接或附加于管体上。若需在水域两侧设止水环，可在回拖完成后在穿越管段两端设置，并应保持防腐涂层的完整。 5.1.7 定向钻不宜在卵石层、松散状砂土或粗砂层、砾石层与破碎岩石层中穿越。当出入土管段穿过一定厚度的卵石、砾石层时，宜选择采取套管隔离、注浆固结、开挖换填措施处理。 5.1.8 管道回拖经计算需要采取降浮措施时，宜内设充水管配重。 5.1.9 定向钻穿越施工应采用环保型泥浆。并应循环使用。 5.1.10 一次穿越距离过长或穿越出入土点两侧均有套管时，宜采用导向孔对穿工艺施工。 5.1.11 岩石层、卵砾石层等对管道存在划伤可能地段的定向钻穿越管道回拖时，应采取措施保护管道不受损伤，其防腐层或外层保护层应耐划伤。 5.2 管段计算 5.2.1 水域穿越管段埋深符合本规范第5.1.4条要求时，可不核算水平定向钻穿越管段的水下稳定性。 5.2.2 管段承受的作用与组合宜按本规范第4.3节的规定，根据实际发生的条件选取。 5.2.3 穿越管段回拖时，钻机最大回拖力可按下式计算值的1.5倍～3.0倍选取。 式中：FL——计算的拉力(kN)； L——穿越管段的长度(m)； f——摩擦系数，取0.3； D——钢管的外径(m)； γm——泥浆重度(kN/m3)，可取10.5～12.0； γs——钢管重度(kN/m3)，取78.5； δ——钢管壁厚(m)； Wf——回拖管道单位长度配重(kN/m)； K——黏滞系数(kN/m2)，取0.18。 5.2.4 穿越管段在扩孔回拖时，应按下列公式核算空管在泥浆压力作用下的径向屈曲失稳。 式中：Ps——泥浆压力(MPa)，可按1.5倍泥浆静压力或回拖时泥浆的实际动压力选取； σs——钢管屈服强度(MPa)； Fd——穿越管段强度设计系数； Pyp——穿越管段所能承受的极限外压力(MPa)； Pcr——钢管弹性变形临界压力(MPa)； Es——钢管弹性模量(MPa)，取2.1×105； δ——钢管壁厚(mm)； D——钢管外径(mm)； μ——泊桑比，取0.3； f0——钢管椭圆度(％)； γ——泥浆重度(kN/m3)。 6 隧道法穿越设计 6.1 一般规定 6.1.1 隧道位置的选择应符合下列要求： 1 隧道穿越位置应符合管道线路总体走向，线路局部走向宜根据穿越点位置进行调整。 2 隧道位置的选定应根据洞口地形、地质、交通、弃渣场地、施工条件、周围环境条件及要求确定。 3 隧道穿越方案，应通过区域工程地质调查、测绘、结合管道线路以及隧道施工、使用条件进行多方案技术经济比选确定。 4 水域隧道工程不应影响堤防及附近建(构)筑物的安全，并应根据已规划尚未建设的建(构)筑物对隧道结构的影响确定。 5 对需设置辅助坑道和使用通风设施的隧道，应分析设置条件和要求。 6 水域隧道竖井宜选择在50m范围内无永久性架空输电线路，30m范围内无永久性建(构)筑物的地方。 6.1.2 隧道轴线应选择在稳定的地层中，不宜穿越工程地质及水文地质极为复杂地段，宜避开溶洞、暗河、采空区。 6.1.3 隧道结构的设计应以地质勘察资料为依据，地质勘察应符合现行国家标准《油气田及管道岩土工程勘察规范》GB 50568的有关规定，按不同设计阶段及施工方法，确定隧道工程勘察的内容和范围。对于长隧道或地质条件复杂的中长隧道，亦可按照工程要求提前相应的勘察阶段。隧道施工中应通过对地层的观察和监测反馈进行验证，并修正结构设计。 6.1.4 隧道结构的设计，应减少施工中和建成后对环境造成的不利影响；同时分析因隧道建设造成周围环境的改变对结构的作用。 6.1.5 隧道结构的净空尺寸应满足隧道施工、管道安装、运营管理的要求，并应分析施工误差、结构变形和位移的影响。 6.1.6 水域盾构、顶管法隧道上部所需覆土层的最小厚度，应根据工程地质、水文地质条件、设备类型因素决定，应大于2.0倍隧道外径，且低于设计冲刷线以下1.5倍隧道外径，并应满足隧道抗漂浮要求。对于冲淤变化大、砂土液化、挖砂取石、船舶抛锚水域的隧道，应增大埋深。 6.1.7 隧道结构应按施工和正常使用阶段进行强度、刚度和稳定性计算。对于混凝土结构，应进行抗裂验算或裂缝宽度验算。当计入地震作用或其他偶然作用因素时，可不验算结构的裂缝宽度。 6.1.8 隧道弃渣设计时，应合理选择弃渣场地，支挡构筑物结构设计应满足设计洪水下的安全要求，渣场综合布置与植被恢复应符合环保及水土保持要求。 6.1.9 隧道设计、施工应贯彻环境保护的原则，采用环保型泥浆并循环使用，废弃泥浆处理应达标并定点排放。 6.1.10 隧道防水应按现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108的有关要求分级，隧道防水等级应符合表6.1.10的要求。 表6.1.10 隧道防水等级 6.1.11 隧道施工时应进行围岩及衬砌结构变形监测和施工环境监测。 6.1.12 隧道分级应符合表6.1.12的要求。 表6.1.12 隧道分级 6.1.13 隧道分类应符合表6.1.13的要求。 表6.1.13 隧道分类 6.2 作用 6.2.1 隧道结构上的作用分类宜按表6.2.1进行。在确定作用的数值时，应综合施工和使用年限内发生的变化情况，符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的有关规定。 表6.2.1 隧道结构上的作用分类 注：1 盾构、顶管隧道结构设计计算时，应验算施工状态下千斤顶额定顶力及其偏心弯矩对盾构管片或顶进管道的影响，偏心量可按20mm验算； 2 盾构环片拼装起吊作用可按2.50倍最大管片的重量产生的拉力来核算抗拔阻力； 3 注浆压力根据隧道工法不同，可选用不同的注浆压力，通常比施工时水头压力高0.05MPa～0.10MPa，并根据实际情况调整。 6.2.2 作用在结构上的水压力，应根据施工阶段和长期使用过程中地下水位的变化幅度，区分不同的围岩条件，按静水压力或把水作为土的一部分计入土压力。 6.2.3 作用于山岭隧道衬砌上的偏压压力，应根据地形、地质条件、围岩分级以及外侧围岩的覆土厚度、地面坡度确定。 6.3 作用组合与作用计算 6.3.1 当采用概率极限状态法设计隧道结构时，结构的作用设计值应按下式计算： 式中：γf——作用分项系数； Fk——作用标准值。 6.3.2 隧道结构的作用应根据不同的极限状态和设计状态进行组合。宜按作用结构自重加围岩压力或土压力的基本组合进行设计，基本组合中各作用分项系数取1.10；按基本组合加偶然负载的偶然组合核算时，各作用分项系数取1.0。 6.3.3 结构自重标准值宜按结构设计尺寸及材料标准重度计算确定。 6.3.4 钻爆法深埋隧道结构衬砌计算时，对于不存在显著偏压及膨胀力的围岩，垂直及水平均布压力的作用标准值可按下列规定确定： 1 围岩垂直均布压力宜按下列公式计算确定： 式中：q——围岩垂直均布压力(kPa)； γ——围岩重度(kN/m3)； h——围岩压力计算高度(m)； s——围岩级别。 2 围岩水平均布压力可按表6.3.4确定。 表6.3.4 围岩水平均布压力 6.3.5 隧道偏压衬砌计算时，围岩压力宜按本规范附录A的要求计算确定。 6.3.6 浅埋隧道的作用宜按本规范附录B的要求计算确定。 6.3.7 盾构隧道、顶管隧道的作用宜按本规范附录C的要求计算。 6.3.8 对稳定性有严格要求的钢拱架和截面厚度大、变形受约束的结构，均应计算温度变化和混凝土收缩徐变的影响。 6.3.9 结构构件就地建造或安装时，作用在构件上的施工作用，应根据施工阶段、施工方法和施工条件确定。 6.3.10 在最冷月平均气温低于－15℃地区和受冻害影响的隧道，宜根据当地的自然条件、围岩冬季含水量资料通过计算确定冻胀力。 6.3.11 结构计算时灌浆压力应按灌浆机械可能使用的最大作用力计算确定。 6.4 钻爆法隧道衬砌设计 6.4.1 钻爆法隧道分为山岭钻爆法隧道和水域钻爆法隧道。对于水域和山体相连的地形条件需要采用隧道穿越时，宜连续穿越。 Ⅰ山岭钻爆法隧道 6.4.2 隧道平面设计宜采用直线型，根据管线路由、管道补偿要求和进洞口、出洞口的位置，也可采用折线型，折线处转角、曲率半径应满足施工布管要求。隧道纵断面设计根据进洞口、出洞口高程差和工程地质条件，可采用单一坡、人字坡和折线坡，纵向坡度不宜大于15％，不应小于0.3％，折线段坡度不宜大于25％。 6.4.3 隧道洞口位置应符合下列要求： 1 隧道洞口位置应根据地形、地质、水文条件，同时结合环境保护、洞外管道工程及施工条件、使用要求，通过综合分析比较确定。 2 隧道应早进洞，晚出洞；隧道洞口宜选择在坡面稳定、地质条件好、无不良地质现象、便于管道衔接、出渣方便处，并少占农田。 3 隧道进出口应高于山沟设计泄洪水位。在泥石流发育段应防止其堵塞隧道进出口。 4 隧道进出口高程应满足管道输送工艺系统的要求；高程差大的隧道，应提出长、陡坡度段隧道施工和管道安装的要求。 6.4.4 隧道洞口工程的设计应符合下列要求： 1 洞口宜与坡面正交；当采取斜交时，洞口覆盖层厚度不宜小于5m，其边、仰坡宜采取喷锚加固、网锚加固或其他加固措施。 2 当洞口处有坍方、落石、泥石流时，应采取清刷、延伸洞口、设置明洞或支挡构筑物措施。 3 隧道洞口边坡、仰坡根据洞门结构形式设计，采取加固防护措施，宜采用绿化护坡。 4 隧道洞口应设洞门封堵。 6.4.5 隧道设计下列情况宜设明洞： 1 洞顶覆盖层薄，难于采用暗挖法施工的； 2 隧道洞口存在边坡坍方、岩堆、落石、泥石流不良地质的危害的； 3 为了保护洞口的自然景观不改变自然边坡的； 4 有检修车辆通行要求的； 5 管道敷设有特殊要求的。 6.4.6 隧道应设衬砌。对于净宽度不大于5m的隧道，Ⅵ级、地下水发育的Ⅴ级、Ⅳ级围岩段应采用模筑混凝土复合式衬砌，地下水不发育的Ⅴ级、Ⅳ级围岩段隧道可采用喷锚衬砌或复合式衬砌，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级围岩段隧道宜采用喷锚衬砌。 6.4.7 衬砌结构应根据围岩级别、水文地质条件、埋置深度、结构工作特点，结合施工条件，通过工程类比和结构计算确定，必要时，还应经过试验验证。隧道衬砌设计应符合下列规定： 1 宽度不大于5m的隧道宜采用直墙式衬砌，宽度5m及以上的隧道可根据围岩类别计算采用直墙圆拱或曲墙型式。 2 因地形或地质构造引起有明显偏压的地段，应采用偏压衬砌；Ⅴ、Ⅵ级围岩的偏压衬砌应采用钢筋混凝土结构；Ⅳ级围岩的偏压衬砌宜采用钢筋混凝土结构。 3 隧道洞口段衬砌应加强，加强长度应根据地质、地形条件确定，隧道洞口加强衬砌长度应不小于5.0m；当洞口段围岩级别已经进行了浅埋地表影响修正时，应按降低后的围岩级别设计衬砌，不需另行加强。 4 围岩较差地段的衬砌应向围岩较好地段延伸，延伸长度宜为5m～10m。 5 偏压衬砌段应延伸至一般衬砌段内5m以上。 6 硬软地层分界处及对衬砌受力有不良影响处，应设置变形缝。 6.4.8 复合式衬砌设计应符合下列规定： 1 衬砌设计应包括围岩在内的支护结构、断面形状、开挖方法、施工顺序和开挖后支护与衬砌的断面闭合时间因素，充分发挥围岩的自承能力。 2 衬砌的初期支护宜采用喷锚支护，二次衬砌可采用模筑混凝土或湿喷混凝土，等厚截面，连接圆顺。 3 衬砌的设计参数宜采用工程类比法确定，并通过理论分析进行验算。当无类比资料，二次衬砌采用模筑混凝土时，可按表6.4.8的设计参数选用，并根据现场围岩量测信息对支护参数进行调整。 表6.4.8 复合式衬砌的设计参数 注：1 衬砌参数根据隧道净宽确定，大于3m的取上限，小于或等于3m的取下限； 2 隧道衬砌钢结构混凝土保护层厚度不应小于30mm。 6.4.9 喷锚衬砌设计应符合下列规定: 1喷锚衬砌内部轮廓应预留50mm~100mm作为必要时补强用。 2喷锚衬砌应采用无碱湿喷混凝土工艺;上层喷锚工序与初期支护喷锚工序应跟进及时。 3 遇下列情况不宜采用喷锚衬砌: 1)地下水发育或大面积淋水地段; 2)能造成衬砌腐蚀或膨胀性围岩的地段; 3)最冷月平均气温低于-15℃的地区的隧道洞口段; 4)有其他特殊要求的隧道 4 喷锚衬砌的设计参数应经计算确定，Ⅰ～Ⅲ围岩段可按表6.4.9选用；Ⅳ级、Ⅴ级段围岩需进行单独设计。 表6.4.9 喷锚衬砌的设计参数 注：钢筋网保护层厚度小应小于30mm。 6.4.10 根据围岩条件情况隧道可采用整体式衬砌，设计应符合下列规定： 1 隧道洞口段，当线路中线与地形等高线斜交，围岩为Ⅰ～Ⅲ级时，宜采用斜交衬砌。 2 最冷月平均气温低于－15℃的地区的洞口段应设置变形缝。 3 围岩地段拱部衬砌背后应压注不低于M20的水泥砂浆。 6.4.11 初期支护的组成应根据围岩的性质及状态、地下水情况、隧道断面尺寸及其埋置深度条件确定。 1 系统锚杆应沿隧道周边在岩面上按梅花形均匀布置，其方向应接近于径向或垂直岩层，并应根据使用目的和围岩性质及状态确定锚杆的类型、锚固方式、长度，对自稳时间短、初期变形大的 软弱围岩地层，应采用长锚杆或自钻式锚杆注浆加固围岩。 2 对1款的软弱围岩地层，或当对地面下沉量有严格限制时，加强初期支护的刚度应采用钢架。根据围岩条件的不同，宜选择仅在隧道拱部设置的钢架或在拱部及墙部设置的开口式钢架。 在软弱围岩中应采用封闭式钢架。格栅钢架主筋的直径不宜小于18mm，各排钢架间应设置钢拉杆，其直径宜为20mm～22mm。 3 松散、破碎或膨胀性围岩中宜采用钢筋网喷射混凝土作初期支护，其厚度不宜小于100mm，钢筋网应以直径6mm～8mm的钢筋焊接而成，网格间距宜为150mm～250mm，钢筋网搭接长度不应小于1个网孔。 6.4.12 衬砌仰拱应具有与其使用目的相适应的强度、刚度和耐久性。仰拱厚度宜与拱、墙厚度相同。仰拱的初期支护宜采用钢筋网喷射混凝土，必要时宜加设锚杆、钢架或采用早强喷射混凝土。在软弱围岩有水地段或最冷月平均气温低于－15℃地区的洞口段，仰拱应加强。 6.4.13 隧道设计应根据不同的地质、水文条件，提出具体的施工勘察和监测要求，并根据施工勘察及监测的实际情况，现场修正相关设计参数。 6.4.14 隧道底板应按下列要求设计： 1 Ⅰ～Ⅱ级围岩隧道可不设底板； 2 Ⅲ～Ⅳ级围岩隧道的底板可采用素混凝土结构； 3 Ⅴ级围岩隧道的底板宜采用钢筋混凝土结构； 4 Ⅵ级围岩隧道的底板应采用钢筋混凝土仰拱结构，其钢筋应与隧道主体钢筋相连； 5 隧道底板厚度应通过结构计算确定，不宜小于200mm； 6 底板水沟断面尺寸应根据隧道出水量、坡度计算确定，应满足排水要求。 Ⅱ水域钻爆法隧道 6.4.15 符合下列条件的水域穿越可采用钻爆法隧道设计方案： 1 地表下岩层分布较浅； 2 穿越岩石RQD值不宜小于50； 3 节理裂隙不发育、断层破碎带较少； 4 水下段主体围岩分级为Ⅰ～Ⅳ级。 6.4.16 根据两岸洞口处地形、地质条件，隧道纵断面设计可采用竖井与平巷结合、斜巷与平巷结合及单侧竖井、单侧斜巷与平巷相结合的不同型式；平巷段宜采用人字坡，坡比不宜小于0.5％；斜巷与平巷结合段应设马头门，马头门尺寸应满足管道施工要求。 6.4.17 隧道埋设深度应根据穿越地段工程地质和水文地质条件通过多方案比选后确定，宜在中、微风化岩层中通过，并应避开岩溶发育地层。 6.4.18 隧道衬砌可按本规范第6.4.7条～第6.4.15条的要求设计，应采用防水混凝土，抗渗等级不应低于P6；现浇混凝土衬砌及底板厚度不应小于250mm。 6.4.19 隧道设计应采取下列施工防水、防坍塌措施： 1 留设隔水岩柱； 2 超前探水； 3 超前地质预报； 4 注浆堵水。 6.5 盾构法隧道设计 6.5.1 盾构法隧道设计应依据工程地质、水文、环境、穿越工程条件进行，并应与其他可能的穿越方式做技术、经济比较。地质条件复杂、地下水发育的山岭长隧道，亦可采用盾构法隧道方式。 6.5.2 盾构隧道纵断面布置应符合下列要求： 1 隧道的坡度不宜超过5％，且不应小于0.3％；曲线顶进曲率半径不应小于1000倍输送管道外径，且不应小于1000m。 2 防洪堤脚下部隧道埋深不宜小于3倍隧道外径，并应避开堤防基础及其他构筑物及其影响，按要求对大堤进行沉降观测并控制沉降量。 3 盾构机进洞、出洞宜避开强透水层，当不能避开时，应做地层改良或其他防涌水措施。 4 隧道穿越宜避开软、硬频繁变化的地层交界层位。 5 隧道不宜长距离在卵石地层中穿越，并应避开岩溶发育地层。 6.5.3 盾构机选型应根据工程地质、水文地质条件，经工程经济、技术比选后确定，水域穿越宜优先采用泥水平衡式盾构机。 6.5.4 盾构法施工的隧道衬砌设计应符合下列要求： 1 在满足工程使用、结构受力的前提下，宜选用装配式单层衬砌； 2 宜采用圆形结构； 3 装配式衬砌接头应是具有一定刚度的柔性结构，应限制作用下变形和接头张开量，满足受力和防水要求。 6.5.5 隧道结构的计算模式应根据地层情况、衬砌构造特点及施工工艺确定。在岩石中应结合衬砌与围岩共同作用及装配式衬砌接头影响确定计算模式；在软土地层中宜采用错缝拼装，衬砌结构应计算环间剪力传递的影响。 6.5.6 惯用法管片截面内力可按本规范附录D的规定计算。 6.5.7 隧道应进行抗漂浮稳定性及地基承载力验算，并应符合下列要求： 1 隧道抗漂浮系数不应小于1.15。 2 地基承载力验算包括： 1) 施工时盾构机底部地基承载力验算； 2) 管道试压、运营时隧道结构地基承载力验算，应以处于最不利条件的单环进行验算。 6.5.8 隧道装配式衬砌的构造应满足下列要求： 1 隧道衬砌宜采用块与块、环与环间用螺栓连接的环片。 2 衬砌环宽宜采用1000mm～1500mm，可能情况下宜选用较大的宽度。 3 衬砌厚度应根据隧道直径、埋深、工程地质及水文地质条件，使用阶段及施工阶段的作用情况计算确定，宜为隧道外直径的0.05倍～0.06倍。 4 衬砌环的分块数量与拼接形式，应根据盾构设备性能、隧道直径和受力要求确定。 6.5.9 衬砌制作和拼装精度，应根据设备的性能及防水要求，达到能够正确拼装、整体结构受力基本均匀的要求。 6.5.10 管片应进行抗渗试验、预埋螺栓孔应进行抗拔性能试验，试验标准应符合现行国家标准《预制混凝土衬砌管片》GB/T 22082有关要求。 6.5.11 管片壁后注浆应根据工程地质条件、地表沉降状态、环境要求及设备情况选择注浆方式及注浆参数，每环管片的注浆量可按下式计算： 式中：Q——每环注浆量(m3)； D——盾构管片外径(m)； B——盾构管片长度(m)； t——设备外径与盾构管片外径的差值，无设备外径值时可取0.1m； K——填充系数，可取1.5～2.5，根据掘进地层情况确定。 6.6 顶管法隧道设计 6.6.1 顶管法隧道顶进工艺的选择，应根据穿越层位岩土性质、顶进管管径和材质、地下水位、周边地上与地下建筑物、构筑物和各种设施因素，经技术经济比较后确定，并应符合下列规定： 1 在黏性土层中需要控制地面隆陷时，可采用土压平衡顶管法。 2 在粉砂土层中需要控制地面隆陷时，可采用加泥式土压平衡法或泥水平衡顶管法。 3 在卵砾石、节理裂隙及地下水发育的破碎岩石中顶进时，应采用泥水平衡顶管法。泥水平衡式顶管机在岩石中或在含有卵石、碎石的地层中顶进时，应配置能够更换刀具的密封舱，并具有大块岩石二次破碎功能。 4 采用气压平衡法顶进时，穿越岩土渗透性系数不应大于10-4m/s。 5 在全断面岩层顶管中，应采用封闭式岩盘顶管机。 6.6.2 隧道纵断面布置应符合下列要求： 1 隧道的坡度根据顶管机的性能确定，且不应小于0.3％，宜从低端始发。 2 隧道曲线顶进曲率半径不应小于1000倍油气管道外径，且不应小于300m。 3 防洪堤脚下隧道埋深不宜小于3倍隧道外径，并应避开堤防基础及其他构筑物及其影响，按要求对大堤进行沉降观测并控制沉降量。 4 隧道进、出洞应避开强透水层，当不能避开时，应作地层改良。 5 隧道穿越地层宜避开软、硬频繁变化的地层交界层位。 6 隧道不宜长距离在卵、砾石地层穿越，应避开岩溶发育地层。 6.6.3 顶管隧道设计计算应按下列要求进行： 1 应按本规范表6.2.1要求的作用组合计算，验算顶力作用，并作为后背和顶进设施设计的依据。设计时应满足顶进过程中承受上部可变作用时的安全要求。 2 顶进工作管的允许顶力、结构的强度、顶进管道的稳定性计算应按本规范附录E规定。 6.6.4 掘进工作管的总顶力可按下式估算： 式中：D1——顶进工作管外径(m)； fk——触变泥浆减阻管壁与岩土的平均摩阻力(kN/m2)，可按表6.6.4-1选用； L——顶管设计长度(m)； NF——顶管机的迎面阻力，可按表6.6.4-2选用。 表6.6.4-1 触变泥浆减阻管壁与土的平均摩阻力(kN/m2) 表6.6.4-2 顶管机的迎面阻力计算公式 注：1 Dg-顶管机外径(m)； 2 R-挤压阻力(kN/m2)，土层可取 R＝300～500；岩石可取 R＝1000～1500。 6.6.5 顶进长度大于100m的顶管法隧道，宜加设中继站。中继站的设置应符合下列要求： 1 应根据估算总顶力、管材允许顶力、工作井允许顶力和主顶千斤顶的顶力四者比较确定，应取最小值作为控制顶力。 2 当顶进钢筋混凝土管时，第一道中继站离顶管机机头的距离不宜大于30m。 3 中继站顶力裕量，宜大于分段总顶力的50％。 6.6.6 水域穿越顶进钢筋混凝土管结构抗渗等级、接口......

英文网页English: GB 50423-2013

相关标准: SH/T 3164 | GB/T 50568 | GB 50428 | GB 50424 |