路径: 主页 > GB > 第52页 > GB 51249-2017 | 标准编号 | GB 51249-2017 (GB51249-2017) | | 中文名称 | 建筑钢结构防火技术规范 | | 英文名称 | Code for fire safety of steel structures in buildings | | 行业 | 国家标准 | | 中标分类 | P16 | | 字数估计 | 110,195 | | 发布日期 | 2017-07-31 | | 实施日期 | 2018-04-01 | | 标准依据 | 住房和城乡建设部公告2017年第1633号 | | 发布机构 | 中华人民共和国住房和城乡建设部;中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 | GB 51249-2017: 建筑钢结构防火技术规范
GB 51249-2017 英文名称: Code for fire safety of steel structures in buildings
1 总 则
1.0.1 为了合理进行建筑钢结构防火设计，保证施工质量，规范验收和维护管理，减少火灾危害，保护人身和财产安全，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于工业与民用建筑中的钢结构以及钢管混凝土柱、压型钢板-混凝土组合楼板、钢与混凝土组合梁等组合结构的防火设计及其防火保护的施工与验收。不适用于内置型钢混凝土组合结构。
1.0.3 建筑钢结构的防火设计及其防火保护的施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2术语和符号
2.1 术 语
2.1.1 耐火钢 fire-resisant steel
在600℃温度时的屈服强度不小于其常温屈服强度2/3的钢材。
2.1.2 钢管混凝土柱 concrete-filled steel tubular column
在钢管中填充混凝土而形成且钢管及其核心混凝土能共同承受外荷载作用的结构构件。
2.1.3 钢与混凝土组合梁 composite steel and concrete beam
由混凝土翼板和钢梁通过抗剪连接件组合而成，并能整体受力的梁。
2.1.4 压型钢板组合楼板 steel deck-concrete composite slab
在压型钢板上浇筑混凝土，并能共同受力的楼板。
2.1.5 截面形状系数 section factor
钢构件的受火表面积与其相应的体积之比。
2.1.6 标准火灾升温曲线 standard fire temperature-time curve
在标准耐火试验中，耐火试验炉内的空气平均温度随时间变化的曲线。
2.1.7 标准火灾 standard fire
热烟气温度按标准火灾升温曲线确定的火灾。
2.1.8 等效曝火时间 equivalent time of fire exposure
钢构件受标准火灾作用后的温度与其受实际火灾作用时达到相同温度的时间。
2.1.9 温度效应 temperature effects on structural behavior
结构（构件）因其温度变化所产生的结构内力和变形。
2.1.10 耐火承载力极限状态 fire limit state
结构或构件受火灾作用达到不能承受外部作用或不适于继续承载的变形的状态。
2.1.11 荷载比 load ratio
火灾下结构或构件的荷载效应设计值与其常温下的承载力设计值的比值。
2.1.12 临界温度 critical temperature
钢构件受火灾作用达到其耐火承载力极限状态时的温度。
2.2 符 号
2.2.1 材料性能
Cc——混凝土的比热容；
Ci——防火保护层的比热容；
Cs——钢材的比热容；
Ec——常温下混凝土的弹性模量；
EcT——高温下混凝土的弹性模量；
Es——常温下钢材的弹性模量；
EsT——高温下钢材的弹性模量；
f——常温下钢材的强度设计值；
fc——常温下混凝土的轴心抗压强度设计值；
fck——常温下混凝土的轴心抗压强度标准值；
ft——常温下混凝土的抗拉强度设计值；
fT——高温下钢材的强度设计值；
Ri——保护层的等效热阻；
αc——混凝土的热膨胀系数；
αs——钢材的热膨胀系数；
λc——混凝土的热传导系数；
λs——钢材的热传导系数；
ρi——防火保护材料的密度；
ρs——钢材的密度；
ρc——混凝土的密度。
2.2.2 作用、效应、抗力
Mp——塑性弯矩；
Mu——常温下钢管混凝土受纯弯时的抗弯承载力设计值；
Nu——常温下轴心受压钢管混凝土短柱的抗压承载力设计值；
N*——常温下钢管混凝土柱的抗压承载力设计值；
Rd——结构构件抗力的设计值；
SGK——按永久荷载标准值计算的荷载效应值；
Sm——荷载（作用）效应组合的设计值；
SQk——按楼面或屋面活荷载标准值计算的荷载效应值；
STk——按火灾下结构的温度标准值计算的作用效应值；
SWk——按风荷载标准值计算的荷载效应值。
2.2.3 几何参数
Ac——钢管混凝土柱中混凝土的截面面积；
As——钢管混凝土柱中钢管的截面面积；
C——截面周长；
D——钢管混凝土柱的截面高度；
di——防火保护层的厚度；
F——单位长度构件的受火表面积；
Fi——有防火保护钢构件单位长度的受火表面积；
hc1——混凝土翼板的厚度；
hc2——压型钢板托板的高度；
hcb——混凝土翼板的等效厚度；
hs——钢梁的高度；
hw——钢梁腹板的高度；
l——长度或跨度；
l0——计算长度；
ttf——钢梁上翼缘的厚度；
tw——钢梁腹板的厚度；
tbf——钢梁下翼缘的厚度；
V——单位长度钢构件的体积；
W——毛截面模量；
Wn——净截面模量；
Wp——截面塑性模量。
2.2.4 时间、温度
t——火灾持续时间；
te——等效曝火时间；
Tc——混凝土的温度；
Td、T＇d、T″d——构件的临界温度；
Tg——火灾发展到t时刻的热烟气平均温度；
Tg0——火灾前室内环境的温度；
Tm——在设计耐火极限时间内构件的最高温度；
Ts——钢材或钢构件的温度；
△t——时间步长；
△Ts——钢构件在△t内的温升。
2.2.5 其他耐火计算相关参数
F/V——无防火保护构件的截面形状系数；
Fi/V——有防火保护构件的截面形状系数；
kT——火灾下钢管混凝土柱的承载力系数；
R、R＇——荷载比；
α——综合热传递系数；
αb——高温下受弯钢构件的稳定验算参数；
αc——热对流传热系数或高温下轴心受压钢构件的稳定验算参数；
αr——热辐射传热系数；
βmx、βmy——弯矩作用平面内的等效弯矩系数；
βtx、βty——弯矩作用平面外的等效弯矩系数；
γ、γm——截面塑性发展系数；
γ0T——结构重要性系数；
γG——永久荷载的分项系数；
εr——综合辐射率；
η——截面影响系数；
ηcT——高温下混凝土的轴心抗压强度折减系数；
ηsT——高温下钢材的屈服强度折减系数；
λ——构件的长细比；
λ0——弹塑性失稳的界限长细比；
λp——弹性失稳的界限长细比；
σ——斯蒂芬一波尔兹曼常数；
φ——常温下轴心受压钢构件的稳定系数；
φb——常温下受弯钢构件的稳定系数；
φT——高温下轴心受压钢构件的稳定系数；
φbT——高温下受弯钢构件的稳定系数；
φf——楼面或屋面活荷载的频遇值系数；
φq——楼面或屋面活荷载的准永久值系数；
φw——风荷载的频遇值系数；
χcT——高温下混凝土的弹性模量折减系数；
χsT——高温下钢材的弹性模量折减系数。
3基本规定
3.1 防火要求
3.1.1 钢结构构件的设计耐火极限应根据建筑的耐火等级，按现行国家标准《建筑设计防火规范》GB 50016的规定确定。柱间支撑的设计耐火极限应与柱相同，楼盖支撑的设计耐火极限应与梁相同，屋盖支撑和系杆的设计耐火极限应与屋顶承重构件相同
3.1.2 钢结构构件的耐火极限经验算低于设计耐火极限时，应采取防火保护措施
3.1.3 钢结构节点的防火保护应与被连接构件中防火保护要求最高者相同
3.1.4 钢结构的防火设计文件应注明建筑的耐火等级、构件的设计耐火极限、构件的防火保护措施、防火材料的性能要求及设计指标。
3.1.5 当施工所用防火保护材料的等效热传导系数与设计文件要求不一致时，应根据防火保护层的等效热阻相等的原则确定保护层的施用厚度，并应经设计单位认可。对于非膨胀型钢结构防火涂料、防火板，可按本规范附录A确定防火保护层的施用厚度；对于膨胀型防火涂料，可根据涂层的等效热阻直接确定其施用厚度。
3.2 防火设计
3.2.1 钢结构应按结构耐火承载力极限状态进行耐火验算与防火设计
3.2.2 钢结构耐火承载力极限状态的最不利荷载（作用）效应组合设计值，应考虑火灾时结构上可能同时出现的荷载（作用），且应按下列组合值中的最不利值确定：
式中：Sm——荷载（作用）效应组合的设计值；
SGk——按永久荷载标准值计算的荷载效应值；
STk——按火灾下结构的温度标准值计算的作用效应值；
SQk——按楼面或屋面活荷载标准值计算的荷载效应值；
SWk——按风荷载标准值计算的荷载效应值；
γ0T——结构重要性系数；对于耐火等级为一级的建筑，
γ0T＝1.1；对于其他建筑，γ0T＝1.0；
γG——永久荷载的分项系数，一般可取γG＝1.0；当永久荷载有利时，取γG＝0.9；
φw——风荷载的频遇值系数，取φw＝0.4；
φf——楼面或屋面活荷载的频遇值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值；
φq——楼面或屋面活荷载的准永久值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值。
3.2.3 钢结构的防火设计应根据结构的重要性、结构类型和荷载特征等选用基于整体结构耐火验算或基于构件耐火验算的防火设计方法，并应符合下列规定：
1 跨度不小于60m的大跨度钢结构，宜采用基于整体结构耐火验算的防火设计方法；
2 预应力钢结构和跨度不小于120m的大跨度建筑中的钢结构，应采用基于整体结构耐火验算的防火设计方法。
3.2.4 基于整体结构耐火验算的钢结构防火设计方法应符合下列规定：
1 各防火分区应分别作为一个火灾工况并选用最不利火灾场景进行验算；
2 应考虑结构的热膨胀效应、结构材料性能受高温作用的影响，必要时，还应考虑结构几何非线性的影响。
3.2.5 基于构件耐火验算的钢结构防火设计方法应符合下列规定：
1 计算火灾下构件的组合效应时，对于受弯构件、拉弯构件和压弯构件等以弯曲变形为主的构件，可不考虑热膨胀效应，且火灾下构件的边界约束和在外荷载作用下产生的内力可采用常温下的边界约束和内力，计算构件在火灾下的组合效应；对于轴心受拉、轴心受压等以轴向变形为主的构件，应考虑热膨胀效应对内力的影响。
2 计算火灾下构件的承载力时，构件温度应取其截面的最高平均温度，并应采用结构材料在相应温度下的强度与弹性模量。
3.2.6 钢结构构件的耐火验算和防火设计，可采用耐火极限法、承载力法或临界温度法，且应符合下列规定：
1 耐火极限法。在设计荷载作用下，火灾下钢结构构件的实际耐火极限不应小于其设计耐火极限，并应按下式进行验算。其中，构件的实际耐火极限可按现行国家标准《建筑构件耐火试验方法 第1部分：通用要求》GB/T 9978.1、《建筑构件耐火试验方法 第5部分：承重水平分隔构件的特殊要求》GB/T 9978.5、《建筑构件耐火试验方法 第6部分：梁的特殊要求》GB/T 9978.6、《建筑构件耐火试验方法 第7部分：柱的特殊要求》GB/T 9978.7通过试验测定，或按本规范有关规定计算确定。
tm≥td（3.2.6-1）
2 承载力法。在设计耐火极限时间内，火灾下钢结构构件的承载力设计值不应小于其最不利的荷载（作用）组合效应设计值，并应按下式进行验算。
Rd≥Sm（3.2.6-2）
3 临界温度法。在设计耐火极限时间内，火灾下钢结构构件的最高温度不应高于其临界温度，并应按下式进行验算。
Td≥Tm（3.2.6-3）
式中：tm——火灾下钢结构构件的实际耐火极限；
td——钢结构构件的设计耐火极限，应按本规范第3.1.1条规定确定；
Sm——荷载（作用）效应组合的设计值，应按本规范第3.2.2条的规定确定；
Rd——结构构件抗力的设计值，应根据本规范第7章、第8章韵规定确定；
Tm——在设计耐火极限时间内构件的最高温度，应根据本规范第6章的规定确定；
Td——构件的临界温度，应根据本规范第7章、第8章的规定确定。
4防火保护措施与构造
4.1 防火保护措施
4.1.1 钢结构的防火保护措施应根据钢结构的结构类型、设计耐火极限和使用环境等因素，按照下列原则确定：
1 防火保护施工时，不产生对人体有害的粉尘或气体；
2 钢构件受火后发生允许变形时，防火保护不发生结构性破坏与失效；
3 施工方便且不影响前续已完工的施工及后续施工；
4 具有良好的耐久、耐候性能。
4.1.2 钢结构的防火保护可采用下列措施之一或其中几种的复（组）合：
1 喷涂（抹涂）防火涂料；
2 包覆防火板；
3 包覆柔性毡状隔热材料；
4 外包混凝土、金属网抹砂浆或砌筑砌体。
4.1.3 钢结构采用喷涂防火涂料保护时，应符合下列规定：
1 室内隐蔽构件，宜选用非膨胀型防火涂料；
2 设计耐火极限大于1.50h的构件，不宜选用膨胀型防火涂料；
3 室外、半室外钢结构采用膨胀型防火涂料时，应选用符合环境对其性能要求的产品；
4 非膨胀型防火涂料涂层的厚度不应小于10mm；
5 防火涂料与防腐涂料应相容、匹配。
4.1.4 钢结构采用包覆防火板保护时，应符合下列规定：
1 防火板应为不燃材料，且受火时不应出现炸裂和穿透裂缝等现象；
2 防火板的包覆应根据构件形状和所处部位进行构造设计，并应采取确保安装牢固稳定的措施；
3 固定防火板的龙骨及黏结剂应为不燃材料。龙骨应便于与构件及防火板连接，黏结剂在高温下应能保持一定的强度，并应能保证防火板的包敷完整。
4.1.5 钢结构采用包覆柔性毡状隔热材料保护时，应符合下列规定：
1 不应用于易受潮或受水的钢结构；
2 在自重作用下，毡状材料不应发生压缩不均的现象。
4.1.6 钢结构采用外包混凝土、金属网抹砂浆或砌筑砌体保护时，应符合下列规定：
1 当采用外包混凝土时，混凝土的强度等级不宜低于C20；
2 当采用外包金属网抹砂浆时，砂浆的强度等级不宜低于M5；金属丝网的网格不宜大于20mm，丝径不宜小于0.6mm；砂浆最小厚度不宜小于25mm；
3 当采用砌筑砌体时，砌块的强度等级不宜低于MU10。
4.2 防火保护构造
4.2.1 钢结构采用喷涂非膨胀型防火涂料保护时，其防火保护构造宜按图4.2.1选用。有下列情况之一时，宜在涂层内设置与钢构件相连接的镀锌铁丝网或玻璃纤维布：
1 构件承受冲击、振动荷载；
2 防火涂料的黏结强度不大于0.05MPa；
3 构件的腹板高度大于500mm且涂层厚度不小于30mm；
4 构件的腹板高度大于500mm且涂层长期暴露在室外。
图4.2.1 防火涂料保护构造图
1-钢构件；2-防火涂料；3-锌铁丝网
4.2.2 钢结构采用包覆防火板保护时，钢柱的防火板保护构造宜按图4.2.2-1选用，钢梁的防火板保护构造宜按图4.2.2-2选用。
图4.2.2-1 防火板保护钢柱的构造图
1-钢柱；2-防火板；3-钢龙骨；4-垫块；5-自攻螺钉（射钉）；6-高温黏贴剂；7-墙体
图4.2.2-2 防火板保护钢梁的构造图
1-钢梁；2-防火板；3-钢龙骨；4-垫块；5-自攻螺钉（射钉）；6-高温黏贴剂；7-墙体；8-楼板；9-金属防火板
4.2.3 钢结构采用包覆柔性毡状隔热材料保护时，其防火保护构造宜按图4.2.3选用。
图4.2.3 柔性毡状隔热材料防火保护构造图
1-钢柱；2-金属保护板；3-柔性毡状隔热材料；4-钢龙骨；5-高温黏贴剂；6-支撑板；7-弧形支撑板；8-自攻螺钉（射钉）
4.2.4 钢结构采用外包混凝土或砌筑砌体保护时，其防火保护构造宜按图4.2.4选用，外包混凝土宜配构造钢筋。
图4.2.4 外包混凝土防火保护构造图
1-钢构件；2-混凝土；3-构造钢筋
4.2.5 钢结构采用复合防火保护时，钢柱的防火保护构造宜按图4.2.5-1、4.2.5-2选用，钢梁的防火保护构造宜按图4.2.5-3选用。
图4.2.5-1 钢柱采用防火涂料和防火板复合保护的构造图
1-钢柱；2-防火板；3-防火涂料；4-钢龙骨；5-支撑板；6-垫块；7-自攻螺钉（射钉）；8-高温黏贴剂；9-墙体
图4.2.5-2 钢柱采用柔性毡和防火板复合保护的构造图
1-钢柱；2-防火板；3-柔性毡状隔热材料；4-钢龙骨；5-垫块；6-自攻螺钉（射钉）；7-高温黏贴剂；8-墙体
图4.2.5-3 钢梁采用防火涂料和防火板复合保护的构造图
1-钢梁；2-防火板；3-钢龙骨；4-垫块；5-自攻螺钉（射钉）；6-高温黏贴剂；7-墙体；8-楼板；9-金属防火板；10-防火涂料
5材料特性
5.1 钢材
5.1.1 高温下钢材的物理参数应按表5.1.1确定。
表5.1.1 高温下钢材的物理参数
5.1.2 高温下结构钢的强度设计值应按下列公式计算。
式中：Ts——钢材的温度（℃）；
fT——高温下钢材的强度设计值（N/mm2）；
f——常温下钢材的强度设计值（N/mm2），应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定取值；
ηsT——高温下钢材的屈服强度折减系数。
5.1.3 高温下结构钢的弹性模量应按下列公式计算。
式中：EsT——高温下钢材的弹性模量（N/mm2）；
Es——常温下钢材的弹性模量（N/mm2），应按照现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定取值；
χsT——高温下钢材的弹性模量折减系数。
5.1.4 高温下耐火钢的强度可按本规范第5.1.2条式（5.1.2-1）确定。其中，屈服强度折减系数ηsT应按下式计算。
5.1.5 高温下耐火钢的弹性模量可按本规范第5.1.3条式（5.1.3-1）确定。其中，弹性模量折减系数χsT应按下式计算。
5.2 混凝土
5.2.1 高温下普通混凝土的热工参数应按下列规定确定：
1 热膨胀系数αc应为1.8×10-5m/（m·℃），密度ρc应为2300kg/（m3；
2 热传导系数λc应按下式计算：
3 比热容Cc应按下式计算：
式中：TC——混琵土的温度（℃）；
λC——混凝土的热传导系数[W/（m·℃）]，
CC——混凝土的比热容[J/（kg·℃）]。
5.2.2 高温下普通混凝土的轴心抗压强度、弹性模量应分别按下列公式计算确定。
式中：fcT——温度为Tc时混凝土的轴心抗压强度设计值（N/mm2）；
fC——常温下混凝土的轴心抗压强度设计值（N/mm2），应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010取值；
EcT——高温下混凝土的弹性模量（N/mm2）；
EC——常温下混凝土的弹性模量（N/mm2），应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010取值；
ηcT——高温下混凝土的轴心抗压强度折减系数；对于强度等级低于或等于C60的混凝土，应按表5.2.2取值；其他温度下的值，可采用线性插值方法确定；
χcT——高温下混凝土的弹性模量折减系数；对于强度等级低于或等于C60的混凝土，应按表5.2.2取值；其他温度下的值，可采用线性插值方法确定。
表5.2.2 高温下普通混凝土的轴心抗压强度折减系数ηcT及弹性模量折减系数χcT
5.2.3 高温下轻骨料混凝土的热工性能应符合下列规定确定：
1 热膨胀系数αc应为0.8×10-5m/（m·℃），密度ρc应在1600kg/（m3～2300k/（m3间取值：
2 热传导系数λc应按下式计算：
3 比热容Cc应为840J/（kg·℃）。
5.2.4 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度和弹性模量可按本规范公式（5.2.2）计算。当轻骨料混凝土的强度等级低于或等于C60时，高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度折减系数ηcT、弹性模量折减系数χcT可按表5.2.4确定；其他温度下的值，可采用线性插值方法确定。
表5.2.4 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度折减系数ηcT及弹性模量折减系数χcT
5.2.5 高温下其他类型混凝土的热工性能与力学性能，应通过试验确定。
5.3 防火保护材料
5.3.1 非膨胀型防火涂料的等效热传导系数，可根据标准耐火试验得到的钢试件实测升温曲线和试件的保护层厚度按下式计算：
式中：λi——等效热传导系数[W/（m·℃）]；
di——防火保护层的厚度（m）；
Fi/V——有防火保护钢试件的截面形状系数（m-1），应按本规范第6.2.2条计算；
Ts0——开始时钢试件的温度，可取20℃；
Ts——钢试件的平均温度（℃），取540℃；
t0——钢试件的平均温度达到540℃的时间（s）。
5.3.2 膨胀型防火涂料保护层的等效热阻，可根据标准耐火试验得到的钢构件实测升温曲线按下式计算：
式中：Ri——防火保护层的等效热阻（对应于该防火保护层厚度）（m2·℃/W）。
5.3.3 膨胀型防火涂料应给出最大使用厚度、最小使用厚度的等效热阻以及防火涂料使用厚度按最大使用厚度与最小使用厚度之差的1/4递增的等效热阻，其他厚度下的等效热阻可采用线性插值方法确定。
5.3.4 其他防火保护材料的等效热阻或等效热传导系数，应通过试验确定。
6钢结构的温度计算
6.1 火灾升温曲线
6.1.1 常见建筑的室内火灾升温曲线可按下列规定确定：
1 对于以纤维类物质为主的火灾，可按下式确定：
2 对于以烃类物质为主的火灾，可按下式确定：
式中：t——火灾持续时间（min）；
Tg——火灾发展到t时刻的热烟气平均温度（℃）；
Tg0——火灾前室内环境的温度（℃），可取20℃。
6.1.2 当能准确确定建筑的火灾荷载、可燃物类型及其分布、几何特征等参数时，火灾升温曲线可按其他有可靠依据的火灾模型确定。
6.1.3 当实际火灾升温曲线不同于标准火灾升温曲线时，钢结构在实际火灾作用下的等效曝火时间te可按实际火灾升温曲线、时间轴、时刻t直线三者所围成的面积与标准火灾升温曲线、时间轴、时刻te直线三者所围成的面积相等的原则经计算确定。
6.2 钢构件升温计算
6.2.1 火灾下无防火保护钢构件的温度可按下列公式计算。
式中：t——火灾持续时间（s）；
△t——时间步长（s），取值不宜大于5s；
△TS——钢构件在时间（t，t＋△t）内的温升（℃）；
TS、Tg——分别为t时刻钢构件的内部温度和热烟气的平均温度（℃）；
ρS、CS——分别为钢材的密度（kg/（m3）和比热[J/（kg·℃）]；
F/V——无防火保护钢构件的截面形状系数（m-1）；
F——单位长度钢构件的受火表面积（m2）；
V——单位长度钢构件的体积（（m3）；
α——综合热传递系数[W/mm2·℃）]；
αc——热对流传热系数[W/（m2·℃）]，可取25W/（m2·℃）；
αr——热辐射传热系数[W/（m2·℃）]；
εr——综合辐射率，可按表6.2.1取值；
σ——斯蒂芬-波尔兹曼常数，为5.67×10-8W/（m2·℃4）。
表6.2.1 综合辐射率εr
6.2.2 火灾下有防火保护钢构件的温度可按下式计算。
1 当防火保护层为非轻质防火保护层，即2ρicidiFi＞ρscsV时：
2 当防火保护层为轻质防火保护层，即2ρicidiFi≤ρscsV时：
对于膨胀型防火涂料防火保护层：
对于非膨胀型防火涂料、防火板等防火保护层：
式中：ci——防火保护材料的比热容[J/（kg·℃）]；
ρi——防火保护材料的密度（kg/（m3）；
Ri——防火保护层的等效热阻（m2·℃/W）；
λi——防火保护材料的等效热传导系数[W/（m·℃）]；
di——防火保护层的厚度（m）；
Fi/V——有防火保护钢构件的截面形状系数（m-1）；
Fi——有防火保护钢构件单位长度的受火表面积（m2）；对于外边缘型防火保护，取单位长度钢构件的防火保护材料内表面积；对于非外边缘型防火保护，取沿单位长度钢构件所测得的可能的矩形包装的最小内表面积；
V——单位长度钢构件的体积（（m3）。
6.2.3 在标准火灾下，采用轻质防火保护层的钢构件的温度可按下式近似计算；在非标准火灾下，计算采用轻质防火保护层的钢构件的温度时，火灾时间t应采用按本规范第6.1.3条确定的等效曝火时间te。
式中：t——火灾持续时间（s）。
7钢结构耐火验算与防火保护设计
7.1 承载力法
Ⅰ基本钢构件
7.1.1 火灾下轴心受拉钢构件或轴心受压钢构件的强度应按下式验算：
式中：N——火灾下钢构件的轴拉（压）力设计值；
An——净截面面积；
fT——高温下钢材的强度设计值，按本规范第5.1节规定确定。
7.1.2 火灾下轴心受压钢构件的稳定性应按下列公式验算：
式中：N——火灾下钢构件的轴向压力设计值；
A——毛截面面积；
φT——高温下轴心受压钢构件的稳定系数；
φ——常温下轴心受压钢构件的稳定系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定确定；
αc——高温下轴心受压钢构件的稳定验算参数，应根据构件长细比和构件温度按表7.1.2确定。
表7.1.2 高温下轴心受压钢构件的稳定验算参数αc
注：1 表中λ为构件的长细比，fy为常温下钢材强度标准值；
2 温度小于或等于50℃时，αc可取1.0；温度大于50℃时，表中未规定温度时的αc应按线性插值方法确定。
7.1.3 火灾下单轴受弯钢构件的强度应按下式验算：
式中：M——火灾下构件的最不利截面处的弯矩设计值；
Wn——钢构件最不利截面的净截面模量；
γ——截面塑性发展系数。
7.1.4 火灾下单轴受弯钢构件的稳定性应按下列公式验算：
式中：M——火灾下构件的最大弯矩设计值；
W——按受压最大纤维确定的构件毛截面模量；
φbT——高温下受弯钢构件的稳定系数；
φb——常温下受弯钢构件的稳定系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定确定；当φb＞0.6时，φb不作修正；
αb——高温下受弯钢构件的稳定验算参数，应按表7.1.4确定。
表7.1.4 高温下受弯钢构件的稳定验算参数αb
7.1.5 火灾下拉弯或压弯钢构件的强度应按下式验算：
式中：Mx、My——火灾下最不利截面处对应于强轴x轴和弱轴y轴的弯矩设计值；
Wnx、Wny——绕x轴和y轴的净截面模量；
γx、γy——绕强轴和弱轴弯曲的截面塑性发展系数。
7.1.6 火灾下压弯钢构件绕强轴x轴弯曲和绕弱轴y轴弯曲时的稳定性应分别按下列公式验算：
式中：N——火灾下钢构件的轴向压力设计值；
Mx、My——火灾下所计算钢构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩设计值；
A——毛截面面积；
Wy、Wy——对强轴和弱轴按其最大受压纤维确定的毛截面模量；
N＇ExT、N＇EyT——高温下绕强轴和弱轴弯曲的参数；
λx、λy——对强轴和弱轴的长细比；
φxT、φyT——高温下轴心受压钢构件对应于强轴和弱轴失稳的稳定系数，应按本规范第7.1.2条式（7.1.2-2）计算；
φbxT、φbyT——高温下均匀弯曲受弯钢构件对应于强轴和弱轴失稳的稳定系数，应按本规范第7.1.4条式（7.1.4-2）计算；
η——截面影响系数，对于闭口截面，取0.7；对于其他截面，取1.0；
βmx、βmy——弯矩作用平面内的等效弯矩系数，应按下列规定采用（βm表示βmx、βmy）：
1）框架柱和两端支承的构件：
①无横向荷载作用时：取βm＝0.65＋0.35m2/M1，M1和m2为端弯矩，使构件产生同向曲率（无反弯点）时取同号；使构件产生反向曲率（有反弯点）时取异号，|M1|≥|m2|；
②有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，βm＝1.0；使构件产生反向曲率时，βm＝0.85；
③无端弯矩但有横向荷载作用时：βm＝1.0。
2）悬臂构件和分析内力未考虑二阶效应的无支撑纯框架和弱支撑框架柱，βm＝1.0；βtx、βty——弯矩作用平面外的等效弯矩系数，应按下列规定采用（βt表示βtx、βty）：
1）在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和能力情况确定：
①所考虑构件段无横向荷载作用时：βt＝0.65＋0.35m2/M1，M1和m2为在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件产生同向曲率（无反弯点）时取同号；使构件产生反向曲率（有反弯点）时取异号，|M1|≥|m2|；
②所考虑构件段有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，βt＝1.0；使构件产生反向曲率时，βt＝1.0；
③所考虑构件段无端弯矩但有横向荷载作用时：βt＝1.0。
2）弯矩作用平面外为悬臂的构件，βt＝1.0。
Ⅱ 钢框架梁、柱
7.1.7 火灾下受楼板侧向约束的钢框架梁的承载力可按下式验算：
式中：M——火灾下钢框架梁上荷载产生的最大弯矩设计值，不考虑温度内力；
Wp——钢框架梁截面的塑性截面模量。
7.1.8 火灾下钢框架柱的承载力可按下式验算：
式中：N——火灾下钢框架柱所受的轴压力设计值；
A——钢框架柱的毛截面面积；
φT——高温下轴心受压钢构件的稳定系数，应按式（7.1.2-2）计算，其中钢框架柱计算长度应按柱子长度确定。
7.2 临界温度法
Ⅰ 基本钢构件的临界温度
7.2.1 轴心受拉钢构件的临界温度Td应根据截面强度荷载比R按表7.2.1确定，R应按下式计算：
式中：N——火灾下钢构件的轴拉力设计值；
An——钢构件的净截面面积；
f——常温下钢材的强度设计值。
表7.2.1 按截面强度荷载比R确定的钢构件的临界温度Td（℃）
7.2.2 轴心受压钢构件的临界温度Td，应取临界温度T＇d、T″d中的较小者。临界温度T＇d应根据截面强度荷载比R按本规范第7.2.1条表7.2.1确定，R应按式（7.2.2-1）计算；临界温度T″d应根据构件稳定荷载比R＇和构件长细比λ按表7.2.2确定，R＇应按下列公式计算：
式中：N——火灾下钢构件的轴压力设计值；
A——钢构件的毛截面面积；
φ——常温下轴心受压钢构件的稳定系数。
表7.2.2 根据稳定荷载比R＇确定的轴心受压钢构件的临界温度T″d（℃）
注：表中λ为构件的长细比，fy为常温下钢材强度标准值。
7.2.3 单轴受弯钢构件的临界温度Td应取下列临界温度T＇d、T″d中的较小者：
1 临界温度T＇d应根据截面强度荷载比R按本规范第7.2.1条表7.2.1确定，R应按下式计算：
式中：M——火灾下钢构件最不利截面处的弯矩设计值；
Wn——钢构件最不利截面的净截面模量；
γ——截面塑性发展系数。
2 临界温度T″d应根据构件稳定荷载比R＇和常温下受弯构件的稳定系数φb按表7.2.3确定T″d，R＇应按下式计算：
式中：M——火灾下钢构件的最大弯矩设计值；
W——钢构件的毛截面模量；
φb——常温下受弯钢构件的稳定系数，应根据现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定计算。
表7.2.3 根据构件稳定荷载比R'确定的受弯钢构件的临界温度T″d（℃）
7.2.4 拉弯钢构件的临界温度Td，应根据截面强度荷载比R按本规范第7.2.1条表7.2.1确定，R应按下式计算：
式中：N——火灾下钢构件的轴拉力设计值；
Mx、My——火灾下钢构件最不利截面处对应于强轴和弱轴的弯矩设计值；
An——钢构件最不利截面的净截面面积；
Wnx、Wny——对强轴和弱轴的净截面模量；
γx、γy——绕强轴和绕弱轴弯曲的截面塑性发展系数。
7.2.5 压弯钢构件的临界温度Td应取下列临界温度T＇d、T″dx、T″dy中的最小者：
1 临界温度T＇d应根据截面强度荷载比R按表7.2.1确定，R应按下式计算：
式中：N——火灾下钢构件的轴压力设计值。
2 临界温度T″dx应根据绕强轴x轴弯曲的构件稳定荷载比R＇x和长细比λx分别按表7.2.5-1和表7.2.5-2确定，R＇x应按下列公式计算：
式中：Mx、My——火灾下所计算构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩设计值；
Wx、Wy——对强轴和弱轴的毛截面模量；
N＇Ex——绕强轴弯曲的参数；
Es——常温下钢材的弹性模量；
λx——对强轴的长细比；
φx——常温下轴心受压构件对强轴失稳的稳定系数；
φby——常温下均匀弯曲受弯构件对弱轴失稳的稳定系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定计算；
γx——绕强轴弯曲的截面塑性发展系数；
η——截面影响系数，对于闭口截面，η＝0.7；对于其他截面，η＝1.0；
βmx——弯矩作用平面内的等效弯矩系数，应按本规范第7.1.6条的规定计算；
βty——弯矩作用平面外的等效弯矩系数，应按本规范第7.1.6条的规定计算。
3 临界温度T″dy应根据绕强轴y轴弯曲的构件稳定荷载比R＇y和长细比λy分别按表7.2.5-1和表7.2.5-2确定，R＇y应按下列公式计算。
式中：N＇Ey——绕强轴弯曲的参数；
λy——钢构件对弱轴的长细比；
φy——常温下轴心受压构件对弱轴失稳的稳定系数；
φbx——常温下均匀弯曲受弯构件对强轴失稳的稳定系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定计算；
γy——绕弱轴弯曲的截面塑性发展系数。
表7.2.5-1 压弯结构钢构件按稳定荷载比R＇x（或R＇y）确定的临界温度T″dx（或T″dy）（℃）
表7.2.5-2 压弯耐火钢构件按稳定荷载比R＇x（或R＇y）确定的临界温度T″dx（或T″dy）（℃）
Ⅱ 钢框架梁、柱的临界温度
7.2.6 受楼板侧向约束的钢框架梁的临界温度Td可根据截面强度荷载比R按本规范第7.2.1条表7.2.1确定，R应按下式计算：
式中：M——钢框架梁上荷载产生的最大弯矩设计值，不考虑温度内力；
Wp——钢框架梁截面的塑性截面模量。
7.2.7 钢框架柱的临界温度Td可根据稳定荷载比R＇按本规范第7.2.2条表7.2.2确定，R＇应按下式计算：
式中：N——火灾时钢框架柱所受的轴压力设计值；
A——钢框架柱的毛截面面积；
φ——常温下轴心受压构件的稳定系数。
Ⅲ 防火保护层的设计厚度
7.2.8 钢构件采用轻质防火保护层时，防火保护层的设计厚度可根据钢构件的临界温度按下列规定确定：
1 对于膨胀型防火涂料，防火保护层的设计厚度宜根据防火保护材料的等效热阻经计算确定。等效热阻可根据临界温度按下式计算：
2 对于非膨胀型防火涂料、防火板，防火保护层的设计厚度宜根据防火保护材料的等效热传导系数按式（7.2.8-2）计算确定。
式中：Ri——防火保护层的等效热阻（m2·℃/W）；
Td——钢g件的临界温度（℃）；
Ts0——钢构件的初始温度（℃），可取20℃；
tm——钢构件的设计耐火极限（s）；当火灾热烟气的温度不按标准火灾升温曲线确定时，应取等效曝火时间；
Fi/V——防火保护钢构件的截面形状系数（m-1）；
di——防火保护层的设计厚度（m）；
λi——防火保护材料的等效热传导系数[W/（m·℃）]。
7.2.9 钢构件采用非轻质防火保护层时，防火保护层的设计厚度应按本规范第6.2.2条的规定经计算确定。
8组合结构耐火验算与防火保护设计
8.1 钢管混凝土柱
8.1.1 符合下列条件的实心矩形和圆形钢管混凝土柱，可按本规范第8.1.2条～第8.1.9条进行耐火验算与防火保护设计。
1 钢管采用Q235、Q345、Q390和Q420钢，混凝土强度等级为C30～C80，且含钢率As/Ac为0.04～0.20；
2 柱长细比λ为10～60；
3 圆钢管混凝土柱的截面外直径为200mm～1400mm，荷载偏心率e/r为0～3.0（e为荷载偏心距，r为钢管截面外半径）；矩形钢管混凝土柱的截面短边长度为200mm～1400mm，荷载偏心率e/r为0～3.0（e为荷载偏心距，r为荷载偏心方向边长的一半）。
8.1.2 钢管混凝土柱应根据其荷载比R、火灾下的承载力系数kT按下列规定采取防火保护措施。荷载比R应按本规范第8.1.3条计算，圆钢管混凝土柱、矩形钢管混凝土柱火灾下的承载力系数kT应分别按本规范第8.1.6条、第8.1.7条的规定计算，且应符合下列规定：
1 当R＜0.75kT时，可不采取防火保护措施。
2 当R≥0.75kT时，应采取防火保护措施。对于圆钢管混凝土柱，按第8.1.8条计算防火保护层厚度；对于矩形钢管混凝土柱，按第8.1.9条计算防火保护层厚度。
8.1.3 钢管混凝土柱的荷载比应按下式计算：
式中：R——钢管混凝土柱的荷载比；
N——火灾下钢管混凝土柱的轴压力设计值；
N*——常温下钢管混凝土柱的抗压承载力设计值，可按本规范第8.1.4条、第8.1.5条的规定确定。
8.1.4 常温下圆钢管混凝土柱的抗压承载力设计值N*，当M/Mu≤1时，应按式（8.1.4-1）计算确定；当M/Mu＞1时，应按式（8.1.4-2）计算确定：
其中：
式中：N*——常温下钢管混凝土柱的抗压承载力设计值，
M——常温下所计算构件段范围内的最不利组合下的弯矩值；
Nu——常温下轴心受压钢管混凝土短柱的抗压承载力设计值；
NE——欧拉临界力；
Mu——常温下钢管混凝土柱受纯弯时的抗弯承载力设计值；
f——常温下钢材的强度设计值；
fy——常温下钢材的屈服强度；
fc——常温下混凝土的轴心抗压强度设计值；
fck——常温下混凝土的轴心抗压强度标准值；
Ac——钢管混凝土柱中混凝土的截面面积；
As——钢管混凝土柱中钢管的截面面积；
Ec——常温下混凝土的弹性模量；
Es——常温下钢材的弹性模量；
D——截面高度，取柱截面外直径；
l0——计算长度；
Wsc——截面抗弯模量，取柱截面外直径计算；
a、b、η0——计算参数；
βm——等效弯矩系数，按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017确定；
φ——轴心受压稳定系数；
λ——长细比；
λp——弹性失稳的界限长细比；
λ0——弹塑性失稳的界限长细比。
8.1.5 常温下矩形钢管混凝土柱的抗压承载力设计值N*，应取其平面外和平面内失稳承载力的较小值。其中，平面外失稳承载力应按式（8.1.5-1）计算确定；当M/Mu≤1时，平面内失稳承载力应按式（8.1.5-2）计算确定；当M/Mu＞1时，平面内失稳承载力应按式（8.1.5-3）计算确定：
其中:
式中：D——截面高度，当弯矩作用于截面强轴方向时，取柱截面长边长度；当弯矩作用于截面弱轴方向时，取柱短边长度。
Wsc——弯矩作用平面内的截面抗弯模量，取柱截面外边尺寸计算。
8.1.6 标准火灾下受火时间小于或等于3.0h的无防火保护圆钢管混凝土柱，其火灾下的承载力系数kT可按式（8.1.6-1）计算，也可按本规范附录B查表确定；对于非标准火灾，式（8.1.6-1）中的受火时间t应取等效曝火时间。
其中：
式中：kT——火灾下钢管混凝土柱的承载力系数；
t——受火时间（h）；
C——钢管混凝土柱截面周长（mm）；
λ——长细比；
a、b、k、t1、t2、t0、λ、C——计算参数。
8.1.7 标准火灾下受火时间小于或等于3.0h的无防火保护矩形钢管混凝土柱，其火灾下的承载力系数kT可按式（8.1.7-1）计算，也可按本规范附录B查表确定；对于非标准火灾，式（8.1.7-1）中的受火时间t应取等效曝火时间。
其中:
式中符号含义与本规范式（8.1.6）相同。
8.1.8 标准火灾下受火时间小于或等于3.0h的圆钢管混凝土柱，其防火保护层的设计厚度可按下列公式计算，也可按本规范附录C查表确定；对于非标准火灾，公式中的受火时间t应取等效曝火时间。
1 当防火保护层采用金属网抹M5水泥砂浆时，防火保护层的设计厚度应按下列公式计算：
2 当防火保护层采用非膨胀型钢结构防火涂料时，防火保护层的设计厚度应按下列公式计算：
式中：di——防火保护层厚度（mm）；
kT——钢管混凝土柱火灾下的承载力系数；
R——荷载比；
t——受火时间（h）；
C——管混凝土柱截面周长（mm）；
λ——长细比；
kLR——计算参数，当计算值大于1.0时，取kLR＝1.0；当计算值小于0时，取kLR＝0。
8.1.9 标准火灾下受火时间小于或等于3.0h的矩形钢管混凝土柱，其防火保护层的设计厚度可按下列公式计算，也可按本规范附录C查表确定；对于非标准火灾，公式中的受火时间t应取等效曝火时间。
1 当防火保护层采用金属网抹M5水泥砂浆时，防火保护层的设计厚度可按下列公式计算：
2 当防火保护层采用非膨胀型钢结构防火涂料时，防火保护层的设计厚度可按下列公式计算：
式中符号含义与本规范式（8.1.8）相同。
8.1.10 钢管混凝土柱应在每个楼层设置直径为20mm的排气孔。排气孔宜在柱与楼板相交位置的上、下方100mm处各布置1个，并应沿柱身反对称布置。当楼层高度大于6m时，应增设排气孔，且排气孔沿柱高度方向间距不宜大于6m。
8.2 压型钢板组合楼板
8.2.1 压型钢板组合楼板应按下列规定进行耐火验算与防火设计：
1 不允许发生大挠度变形的组合楼板，标准火灾下的实际耐火时间td应按下式计算。当组合楼板的实际耐火时间td小于其设计耐火极限tm时，组合楼板应采取防火保护措施；当组合楼板的实际耐火时间td大于或等于其设计耐火极限tm时，可不采取防火保护措施。
式中：td——无防火保护的组合楼板的设计耐火极限（min）；
M——火灾下单位宽度组合楼板的最大正弯矩设计值；
ft——常温下混凝土的抗拉强度设计值；
W——常温下素混凝土板的截面正弯矩抵抗矩。
2 允许发生大挠度变形的组合楼板的耐火验算可考虑组合楼板的薄膜效应。当火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力不满足下式时，组合楼板应采取防火保护措施；满足时，可不采取防火保护措施。
qr≥q（8.2.1-2）
式中：qr——火灾下组合楼板考虑薄膜效应时的承载力设计值（kN/m2），应按本规范附录D确定；
g——火灾下组合楼板的荷载设计值（kN/m2），应按本规范第3.2.2条确定。
8.2.2 组合楼板的防火保护措施应根据耐火试验结果确定，耐火试验应符合现行国家标准《建筑构件标准耐火试验》GB/T 9978的规定。
8.3 钢与混凝土组合梁
Ⅰ 承载力法
8.3.1 火灾下钢与混凝土组合梁的承载力验算，两端铰接时，应按式（8.3.1-1）进行；两端刚接时，应按式（8.3.1-2）进行。
式中：M一一火灾下组合梁的正弯矩设计值；
Mm＋——火灾下组合梁的正弯矩承载力；
Mm-——火灾下组合梁的负弯矩承载力。
8.3.2 火灾下钢与混凝土组合梁的正弯矩承载力应按下列规定计算：
1 当塑性中和轴在混凝土翼板内（图8.3.2-1），即behcbfcT≥Fbf＋Fw＋Ftf时，正弯矩承载力应按下列公式计算：
图8.3.2-1 塑性中和轴在混凝土翼板内时组合梁截面的应力分布
式中：fcT——高温下混凝土的抗压强度，应按本规范第5.2节确定，混凝土板的温度应按本规范第8.3.4条确定；
fT——高温下钢材的强度设计值，应按钢梁相应部分的温度根据本规范第5.1节规定确定，其中钢梁各部分的温度应按本规范第8.3.4条确定；
Ftf——高温下钢梁上翼缘的承载力；
Fw——高温下钢梁腹板的承载力；
Fbf——高温下钢梁下翼缘的承载力；
be——混凝土翼板的有效宽度，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定确定；
btf——钢梁上翼缘的宽度；
bbf——钢梁下翼缘的宽度；
h——组合梁的高度；
hc1——混凝土翼板的厚度；
hc2——压型钢板托板的高度；
hcb——混凝土翼板的等效厚度，按本规范第8.3.5条确定；
hs——钢梁的高度；
hw——钢梁腹板的高度；
ttf——钢梁上翼缘的厚度；
tw——钢梁腹板的厚度；
tbf——钢梁下翼缘的厚度；
x——混凝土翼板受压区高度；
y——混凝土翼板受压区中心到钢梁下翼缘中心的距离；
y1——钢梁上翼缘中心到下翼缘中心的距离；
y2——钢梁腹板中心到下翼缘中心的距离。
2 当塑性中和轴在钢梁上翼缘内（图8.3.2-2），即Fbf＋Fw－Ftf＜behcbfcT＜Fbf＋Fw＋Ftf时，正弯矩承载力应按下式计算：
式中：Ftf，c——钢梁上翼缘受压区的承载力；
Ftf，t——钢梁上翼缘受拉区的承载力；
y——混凝土翼板受压区中心到钢梁下翼缘中心的距离；
y2——钢梁腹板中心到下翼缘中心的距离；
y3——钢梁上翼缘受压区中心到下翼缘中心的距离；
y4——钢梁上翼缘受拉区中心到下翼缘中心的距离。
图8.3.2-2 正弯矩作用下塑性中和轴在钢梁上翼缘内时的组合梁截面及应力分布
3 当塑性中和轴在钢梁腹板内（图8.3.2-3），即behcbfcT≤Fbf＋Fw－Ftf时，正弯矩承载力应按下列公式计算：
图8.3.2-3 塑性中和轴在钢梁腹板内时组合梁截面的应力分布
式中：Fw，c——钢梁腹板受压区的承载力；
Fw，t——钢梁腹板受拉区的承载力；
y——混凝土翼板受压区中心到钢梁下翼缘中心的距离；
y1——钢梁上翼缘中心到下翼缘中心的距离；
y5——钢梁腹板受压区中心到下翼缘中心的距离；
y6——钢梁腹板受拉区中心到下翼缘中心的距离。
8.3.3 火灾下钢与混凝土组合梁的负弯矩承载力应按下式计算，计算时可不考虑楼板的作用（图8.3.3）。
图8.3.3 负弯矩作用下组合梁截面的应力分布
8.3.4 火灾下钢与混凝土组合梁的温度应按下列规定确定：
1 标准火灾下混凝土翼板的平均温升可按表8.3.4确定；对于非标准火灾，受火时间应采用等效曝火时间。
2 H型钢梁的温度，对于下翼缘与腹板组成的倒T型构件，应按四面受火计算截面形状系数；对于上翼缘，可按三面受火计算截面形状系数。
表8.3.4 标准火灾下钢与混凝土组合梁中混凝土翼板的平均温升（℃）
注：1 表中板厚是指压型钢板肋高以上混凝土板厚度；
2 当混凝土板厚为50mm～100mm时，升温可按表线性插值确定。
8.3.5 混凝土翼板的等效厚度hcb，对于板肋垂直于钢梁的钢与混凝土组合梁，hcb应取肋以上的混凝土板厚；对于板肋平行于钢梁的钢与混凝土组合梁，hcb应取1/2肋高以上的混凝土板厚。
Ⅱ 临界温度法
8.3.6 火灾下钢与混凝土组合梁中钢梁腹板与下翼缘的临界温度Td，应根据其设计耐火极限tm、荷载比R和混凝土翼板的等效厚度hcb经计算确定。其中，两端铰接组合梁的临界温度应按表8.3.6-1确定，两端刚接组合梁的临界温度应按表8.3.6-2确定。
表8.3.6-1 两端铰接组合梁的临界温度Td（℃）
注：1 表中“一”表示在该条件下组合梁的耐火验算不适合采用临界温度法；
2 对于其他设计耐火极限、荷载比和混凝土翼板等效厚度，组合梁的临界温度可线性插值确定。
表8.3.6-2 两端刚接组合梁的临界温度Td（℃）
注：1 表中“一”表示在该条件下组合梁的耐火验算不适合采用临界温度法。
2 对于其他设计耐火极限、荷载比和混凝土翼板等效厚度，组合梁的临界温度可线性插值确定。
8.3.7 火灾下钢与混凝土组合梁的荷载比R，两端铰接时，应按式（8.3.7-1）计算；两端刚接时，应按式（8.3.7-2）计算：
式中：M——火灾下组合梁的正弯矩设计值；
M＋——常温下组合梁的正弯矩承载力，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定计算；
M-——常温下组合梁的负弯矩承载力，可按钢梁的负弯矩承载力确定，不考虑混凝土楼板的作用。
8.3.8 钢与混凝土组合梁的防火保护设计，应根据组合梁的临界......
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