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| 标准编号 | GB 50367-2013 (GB50367-2013) | | 中文名称 | 混凝土结构加固设计规范(附条文说明) | | 英文名称 | Code for design of strengthening concrete structure | | 行业 | 国家标准 | | 中标分类 | P25 | | 国际标准分类 | 91.080.40 | | 字数估计 | 274,281 | | 旧标准 (被替代) | GB 50367-2006 | | 引用标准 | GB 50009; GB 50010; GB 50011; GB 50016; GB 50017; GB 50023; GB 50046; GBJ 117; GB 50144; GB 50204; GB 50205; GB 50292; GB 50550; GB 50661; GB 50728; GB/T 700; GB 1499.1; GB 1499.2; GB/T 2567; GB/T 1591; GB/T 5117; GB/T 5118; GB/T 7124; JGJ 18; JGJ 116; JG | | 标准依据 | 住房和城乡建设部公告第208号 | | 发布机构 | 中华人民共和国住房和城乡建设部;中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 | | 范围 | 本规范适用于房屋建筑和一般构筑物钢筋混凝土结构加固的设计。 | GB 50367-2013: 混凝土结构加固设计规范(不含条文说明)
GB 50367-2013 英文名称: Code for design of strengthening concrete structure
1 总 则
1.0.1 为使混凝土结构的加固，做到技术可靠、安全适用、经济合理、确保质量，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑和一般构筑物钢筋混凝土结构加固的设计。
1.0.3 混凝土结构加固前，应根据建筑物的种类，分别按现行国家标准《工业建筑可靠性鉴定标准》GB 50144或《民用建筑可靠性鉴定标准》GB 50292进行结构检测或鉴定。当与抗震加固结合进行时，尚应按现行国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB 50023或《工业构筑物抗震鉴定标准》GBJ 117进行抗震能力鉴定。
1.0.4 混凝土结构加固的设计，除应符合本规范规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号
2.1 术 语
2.1.1 结构加固 strengthening of structure
对可靠性不足或业主要求提高可靠度的承重结构、构件及其相关部分采取增强、局部更换或调整其内力等措施，使其具有现行设计规范及业主所要求的安全性、耐久性和适用性。
2.1.2 原构件 existing structure member
实施加固前的原有构件。
2.1.3 重要结构 important structure
安全等级为一级的建筑物中的承重结构。
2.1.4 一般结构 general structure
安全等级为二级的建筑物中的承重结构。
2.1.5 重要构件 important structure member
其自身失效将影响或危及承重结构体系整体工作的承重构件。
2.1.6 一般构件 general structure member
其自身失效为孤立事件，不影响承重结构体系整体工作的承重构件。
2.1.7 增大截面加固法 structure member strengthening with increasing section area
增大原构件截面面积并增配钢筋，以提高其承载力和刚度，或改变其自振频率的一种直接加固法。
2.1.8 外包型钢加固法 structure member strengthening with externally wrapped shaped steel
对钢筋混凝土梁、柱外包型钢及钢缀板焊成的构架，以达到共同受力并使原构件受到约束作用的加固方法。
2.1.9 复合截面加固法 structure member strengthening with externally bonded reinforced material
通过采用结构胶粘剂粘接或高强聚合物改性水泥砂浆(以下简称聚合物砂浆)喷抹，将增强材料粘合于原构件的混凝土表面，使之形成具有整体性的复合截面，以提高其承载力和延性的一种直接加固法。根据增强材料的不同，可分为外粘型钢、外粘钢板、外粘纤维增强复合材料和外加钢丝绳网-聚合物砂浆面层等多种加固法。
2.1.10 绕丝加固法 structure member strengthening with wire wrapped
该法系通过缠绕退火钢丝使被加固的受压构件混凝土受到约束作用，从而提高其极限承载力和延性的一种直接加固法。
2.1.11 体外预应力加固法 structure member strengthening with externally applied prestressing
通过施加体外预应力，使原结构、构件的受力得到改善或调整的一种间接加固法。
2.1.12 植筋 embedded steel bar
以专用的结构胶粘剂将带肋钢筋或全螺纹螺杆种植于基材混凝土中的后锚固连接方法之一。
2.1.13 结构胶粘剂 structural adhesive
用于承重结构构件粘结的、能长期承受设计应力和环境作用的胶粘剂，简称结构胶。
2.1.14 纤维复合材 fibre reinforced polymer(FRP)
采用高强度的连续纤维按一定规则排列，经用胶粘剂浸渍、粘结固化后形成的具有纤维增强效应的复合材料，通称纤维复合材。
2.1.15 聚合物改性水泥砂浆 polymer modified cement mortar
以高分子聚合物为增强粘结性能的改性材料所配制而成的水泥砂浆。承重结构用的聚合物改性水泥砂浆除了应能改善其自身的物理力学性能外，还应能显著提高其锚固钢筋和粘结混凝土的能力。
2.1.16 有效截面面积 effective cross-sectional area
扣除孔洞、缺损、锈蚀层、风化层等削弱、失效部分后的截面。
2.1.17 加固设计使用年限 design working life for strengthening of existing structure or its member
加固设计规定的结构、构件加固后无需重新进行检测、鉴定即可按其预定目的使用的时间。
2.2 符 号
2.2.1 材料性能
Es0——原构件钢筋弹性模量；
Es——新增钢筋弹性模量；
Ea——新增型钢弹性模量；
Esp——新增钢板弹性模量；
Ef——新增纤维复合材弹性模量；
c0——原构件混凝土轴心抗压强度设计值；
y0、′y0——原构件钢筋抗拉、抗压强度设计值；
y、′y——新增钢筋抗拉、抗压强度设计值；
a、′a——新增型钢抗拉、抗压强度设计值；
sp、′sp——新增钢板抗拉、抗压强度设计值；
f——新增纤维复合材抗拉强度设计值；
f,v——纤维复合材与混凝土粘结强度设计值；
bd——结构胶粘剂粘结强度设计值；
ud——锚栓抗拉强度设计值；
εf——纤维复合材拉应变设计值；
εfe——纤维复合材环向围束有效拉应变设计值。
2.2.2 作用效应及承载力
M——构件加固后弯矩设计值；
M0k——加固前受弯构件验算截面上原作用的初始弯矩标准值；
N——构件加固后轴向力设计值；
V——构件加固后剪力设计值；
σs——新增纵向钢筋受拉应力；
σs0——原构件纵向受拉钢筋或受压较小边钢筋的应力；
σa——新增型钢受拉肢或受压较小肢的应力；
εf0——纤维复合材滞后应变；
ω——构件挠度或预应力反拱。
2.2.3 几何参数
As0、A′s0——原构件受拉区、受压区钢筋截面面积；
As、A′s——新增构件受拉区、受压区钢筋截面面积；
Afe——纤维复合材有效截面面积；
Acor——环向围束内混凝土截面面积；
Asp、A′sp——新增受拉钢板、受压钢板截面面积；
Aa、A′a——新增型钢受拉肢、受压肢截面面积；
D——钻孔直径；
h0、h01——构件加固后和加固前的截面有效高度；
hw——构件截面的腹板高度；
hn——受压区混凝土的置换深度；
hsp——梁侧面粘贴钢箍板的竖向高度；
hf——梁侧面粘贴纤维箍板的竖向高度；
hef——锚栓有效锚固深度；
ls——植筋基本锚固深度；
ld——植筋锚固深度设计值；
ll——植筋受拉搭接长度。
2.2.4 计算系数
α1——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；
αc——新增混凝土强度利用系数；
αs——新增钢筋强度利用系数；
αa——新增型钢强度利用系数；
αsp——防止混凝土劈裂引用的计算系数；
βc——混凝土强度影响系数；
β1——矩形应力图受压区高度与中和轴高度的比值；
ψ——折减系数、修正系数或影响系数；
η——增大系数或提高系数。
3 基本规定
3.1 一般规定
3.1.1 混凝土结构经可靠性鉴定确认需要加固时，应根据鉴定结论和委托方提出的要求，按本规范的规定和业主的要求进行加固设计。加固设计的范围，可按整幢建筑物或其中某独立区段确定，也可按指定的结构、构件或连接确定，但均应考虑该结构的整体牢固性。
3.1.2 加固后混凝土结构的安全等级，应根据结构破坏后果的严重性、结构的重要性和加固设计使用年限，由委托方与设计方按实际情况共同商定。
3.1.3 混凝土结构的加固设计，应与实际施工方法紧密结合，采取有效措施，保证新增构件和部件与原结构连接可靠，新增截面与原截面粘结牢固，形成整体共同工作；并应避免对未加固部分，以及相关的结构、构件和地基基础造成不利的影响。
3.1.4 对高温、高湿、低温、冻融、化学腐蚀、振动、收缩应力、温度应力、地基不均匀沉降等影响因素引起的原结构损坏，应在加固设计中提出有效的防治对策，并按设计规定的顺序进行治理和加固。
3.1.5 混凝土结构的加固设计，应综合考虑其技术经济效果，避免不必要的拆除或更换。
3.1.6 对加固过程中可能出现倾斜、失稳、过大变形或坍塌的混凝土结构，应在加固设计文件中提出相应的临时性安全措施，并明确要求施工单位应严格执行。
3.1.7 混凝土结构的加固设计使用年限，应按下列原则确定：
1 结构加固后的使用年限，应由业主和设计单位共同商定；
2 当结构的加固材料中含有合成树脂或其他聚合物成分时，其结构加固后的使用年限宜按30年考虑；当业主要求结构加固后的使用年限为50年时，其所使用的胶和聚合物的粘结性能，应通过耐长期应力作用能力的检验；
3 使用年限到期后，当重新进行的可靠性鉴定认为该结构工作正常，仍可继续延长其使用年限；
4 对使用胶粘方法或掺有聚合物材料加固的结构、构件，尚应定期检查其工作状态；检查的时间间隔可由设计单位确定，但第一次检查时间不应迟于10年；
5 当为局部加固时，应考虑原建筑物剩余设计使用年限对结构加固后设计使用年限的影响。
3.1.8 设计应明确结构加固后的用途。在加固设计使用年限内，未经技术鉴定或设计许可，不得改变加固后结构的用途和使用环境
3.2 设计计算原则
3.2.1 混凝土结构加固设计采用的结构分析方法，应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010规定的结构分析基本原则，且应采用线弹性分析方法计算结构的作用效应。
3.2.2 加固混凝土结构时，应按下列规定进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计、验算：
1 结构上的作用，应经调查或检测核实，并应按本规范附录A的规定和要求确定其标准值或代表值。
2 被加固结构、构件的作用效应，应按下列要求确定：
1)结构的计算图形，应符合其实际受力和构造状况；
2)作用组合的效应设计值和组合值系数以及作用的分项系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009确定，并应考虑由于实际荷载偏心、结构变形、温度作用等造成的附加内力。
3 结构、构件的尺寸，对原有部分应根据鉴定报告采用原设计值或实测值；对新增部分，可采用加固设计文件给出的名义值。
4 原结构、构件的混凝土强度等级和受力钢筋抗拉强度标准值应按下列规定取值：
1)当原设计文件有效，且不怀疑结构有严重的性能退化时，可采用原设计的标准值；
2)当结构可靠性鉴定认为应重新进行现场检测时，应采用检测结果推定的标准值；
3)当原构件混凝土强度等级的检测受实际条件限制而无法取芯时，可采用回弹法检测，但其强度换算值应按本规范附录B的规定进行龄期修正，且仅可用于结构的加固设计。
5 加固材料的性能和质量，应符合本规范第4章的规定；其性能的标准值应按现行国家标准《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》GB 50728确定；其性能的设计值应按本规范第4章各相关节的规定采用。
6 验算结构、构件承载力时，应考虑原结构在加固时的实际受力状况，包括加固部分应变滞后的影响，以及加固部分与原结构共同工作程度。
7 加固后改变传力路线或使结构质量增大时，应对相关结构、构件及建筑物地基基础进行必要的验算。
3.2.3 抗震设防区结构、构件的加固，除应满足承载力要求外，尚应复核其抗震能力；不应存在因局部加强或刚度突变而形成的新薄弱部位。
3.2.4 为防止结构加固部分意外失效而导致的坍塌，在使用胶粘剂或其他聚合物的加固方法时，其加固设计除应按本规范的规定进行外，尚应对原结构进行验算。验算时，应要求原结构、构件能承担n倍恒载标准值的作用。当可变荷载(不含地震作用)标准值与永久荷载标准值之比值不大于1时，取n＝1.2；当该比值等于或大于2时，取n＝1.5；其间按线性内插法确定。
3.2.5 本规范的各种加固方法可用于结构的抗震加固，但具体采用时，尚应在设计、计算和构造上执行现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011和现行行业标准《建筑抗震加固技术规程》JGJ 116的规定。
3.3 加固方法及配合使用的技术
3.3.1 结构加固分为直接加固与间接加固两类，设计时，可根据实际条件和使用要求选择适宜的加固方法及配合使用的技术。
3.3.2 直接加固宜根据工程的实际情况选用增大截面加固法、置换混凝土加固法或复合截面加固法。
3.3.3 间接加固宜根据工程的实际情况选用体外预应力加固法、增设支点加固法、增设耗能支撑法或增设抗震墙法等。
3.3.4 与结构加固方法配合使用的技术应采用符合本规范规定的裂缝修补技术、锚固技术和阻锈技术。
4 材 料
4.1 混 凝 土
4.1.1 结构加固用的混凝土，其强度等级应比原结构、构件提高一级，且不得低于C20级；其性能和质量应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定。
4.1.2 结构加固用的混凝土，可使用商品混凝土，但所掺的粉煤灰应为Ⅰ级灰，且烧失量不应大于5％。
4.1.3 当结构加固工程选用聚合物混凝土、减缩混凝土、微膨胀混凝土、钢纤维混凝土、合成纤维混凝土或喷射混凝土时，应在施工前进行试配，经检验其性能符合设计要求后方可使用。
4.2 钢材及焊接材料
4.2.1 混凝土结构加固用的钢筋，其品种、质量和性能应符合下列规定：
1 宜选用HRB335级或HPB300级普通钢筋；当有工程经验时，可使用HRB400级钢筋；也可采用HRB500级和HRBF500级的钢筋。对体外预应力加固，宜使用UPS15.2-1860低松弛无粘结钢绞线。
2 钢筋和钢绞线的质量应分别符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1、《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499.2和《无粘结预应力钢绞线》JG 161的规定。
3 钢筋性能的标准值和设计值应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定采用。
4 不得使用无出厂合格证、无中文标志或未经进场检验的钢筋及再生钢筋。
4.2.2 混凝土结构加固用的钢板、型钢、扁钢和钢管，其品种、质量和性能应符合下列规定：
1 应采用Q235级或Q345级钢材；对重要结构的焊接构件，当采用Q235级钢，应选用Q235-B级钢；
2 钢材质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定；
3 钢材的性能设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定采用；
4 不得使用无出厂合格证、无中文标志或未经进场检验的钢材。
4.2.3 当混凝土结构的后锚固件为植筋时，应使用热轧带肋钢筋，不得使用光圆钢筋。植筋用的钢筋，其质量应符合本规范第4.2.1条的规定。
4.2.4 当后锚固件为钢螺杆时，应采用全螺纹的螺杆，不得采用锚入部位无螺纹的螺杆。螺杆的钢材等级应为Q345级或Q235级；其质量应分别符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T 1591和《碳素结构钢》GB/T 700的规定。
4.2.5 当承重结构的后锚固件为锚栓时，其钢材的性能指标必须符合表4.2.5-1或表4.2.5-2的规定。
表4.2.5-1 碳素钢及合金钢锚栓的钢材抗拉性能指标
注：性能等级4.8表示：stk＝400MPa；yk/stk＝0.8。
表4.2.5-2 不锈钢锚栓(奥氏体A1、A2、A4、A5)的钢材性能指标
4.2.6 混凝土结构加固用的焊接材料，其型号和质量应符合下列规定：
1 焊条型号应与被焊接钢材的强度相适应；
2 焊条的质量应符合现行国家标准《非合金钢及细晶粒钢焊条》GB/T 5117和《热强钢焊条》GB/T 5118的规定；
3 焊接工艺应符合现行国家标准《钢结构焊接规范》GB 50661和现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18的规定；
4 焊缝连接的设计原则及计算指标应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定。
4.3 纤维和纤维复合材
4.3.1 纤维复合材的纤维必须为连续纤维，其品种和质量应符合下列规定：
1 承重结构加固用的碳纤维，应选用聚丙烯腈基不大于15K的小丝束纤维。
2 承重结构加固用的芳纶纤维，应选用饱和吸水率不大于4.5％的对位芳香族聚酰胺长丝纤维。且经人工气候老化5000h后，1000MPa应力作用下的蠕变值不应大于0.15mm。
3 承重结构加固用的玻璃纤维，应选用高强度玻璃纤维、耐碱玻璃纤维或碱金属氧化物含量低于0.8％的无碱玻璃纤维，严禁使用高碱的玻璃纤维和中碱的玻璃纤维。
4 承重结构加固工程，严禁采用预浸法生产的纤维织物
4.3.2 结构加固用的纤维复合材的安全性能必须符合现行国家标准《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》GB 50728的规定。
4.3.3 纤维复合材抗拉强度标准值，应根据置信水平为0.99、保证率为95％的要求确定。不同品种纤维复合材的抗拉强度标准值应按表4.3.3的规定采用
表4.3.3 纤维复合材抗拉强度标准值
4.3.4 不同品种纤维复合材的抗拉强度设计值，应分别按表4.3.4-1、表4.3.4-2及表4.3.4-3采用。
表4.3.4-1 碳纤维复合材抗拉强度设计值(MPa)
注：L形板按高强度Ⅱ级条形板的设计值采用。
表4.3.4-2 芳纶纤维复合材抗拉强度设计值(MPa)
表4.3.4-3 玻璃纤维复合材抗拉强度设计值(MPa)
4.3.5 纤维复合材的弹性模量及拉应变设计值应按表4.3.5采用。
表4.3.5 纤维复合材弹性模量及拉应变设计值
4.3.6 对符合安全性要求的纤维织物复合材或纤维复合板材，当与其他结构胶粘剂配套使用时，应对其抗拉强度标准值、纤维复合材与混凝土正拉粘结强度和层间剪切强度重新做适配性检验。
4.3.7 承重结构采用纤维织物复合材进行现场加固时，其织物的单位面积质量应符合表4.3.7的规定。
表4.3.7 不同品种纤维复合材单位面积质量限值(g/m2)
4.3.8 当进行材料性能检验和加固设计时，纤维复合材截面面积的计算应符合下列规定：
1 纤维织物应按纤维的净截面面积计算。净截面面积取纤维织物的计算厚度乘以宽度。纤维织物的计算厚度应按其单位面积质量除以纤维密度确定。纤维密度应由厂商提供，并应出具独立检验或鉴定机构的抽样检测证明文件。
2 单向纤维预成型板应按不扣除树脂体积的板截面面积计算，即应按实测的板厚乘以宽度计算。
4.4 结构加固用胶粘剂
4.4.1 承重结构用的胶粘剂，宜按其基本性能分为A级胶和B级胶；对重要结构、悬挑构件、承受动力作用的结构、构件，应采用A级胶；对一般结构可采用A级胶或B级胶。
4.4.2 承重结构用的胶粘剂，必须进行粘结抗剪强度检验。检验时，其粘结抗剪强度标准值，应根据置信水平为0.90、保证率为95％的要求确定
4.4.3 承重结构加固用的胶粘剂，包括粘贴钢板和纤维复合材，以及种植钢筋和锚栓的用胶，其性能均应符合国家标准《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》GB 50728-2011第4.2.2条的规定。
4.4.4 承重结构加固工程中严禁使用不饱和聚酯树脂和醇酸树脂作为胶粘剂。
4.4.5 当结构锚固工程需采用快固结构胶时，其安全性能应符合表4.4.5的规定。
表4.4.5 锚固型快固结构胶安全性能鉴定标准
注：1 快固结构胶系指在16℃～25℃环境中，其固化时间不超过45min的胶粘剂，且应按A级的要求采用；
2 检验抗剪强度标准值时，取强度保证率为95％；置信水平为0.90，试件数量不应少于15个；
3 当快固结构胶用于锚栓连接时，不需做钢片单剪法的抗剪强度检验。
4.5 钢 丝 绳
4.5.1 采用钢丝绳网-聚合物砂浆面层加固钢筋混凝土结构、构件时，其钢丝绳的选用应符合下列规定：
1 重要结构、构件，或结构处于腐蚀介质环境、潮湿环境和露天环境时，应选用高强度不锈钢丝绳制作的网片；
2 处于正常温、湿度环境中的一般结构、构件，可采用高强度镀锌钢丝绳制作的网片，但应采取有效的阻锈措施。
4.5.2 制绳用的钢丝应符合下列规定：
1 当采用高强度不锈钢丝时，应采用碳含量不大于0.15％及硫、磷含量不大于0.025％的优质不锈钢制丝；
2 当采用高强度镀锌钢丝时，应采用硫、磷含量均不大于0.03％的优质碳素结构钢制丝；其锌层重量及镀锌质量应符合国家现行标准《钢丝镀锌层》YB/T 5357对AB级的规定。
4.5.3 钢丝绳的抗拉强度标准值(rtk)应按其极限抗拉强度确定，且应具有不小于95％的保证率以及不低于90％的置信水平
4.5.4 不锈钢丝绳和镀锌钢丝绳的强度标准值和设计值应按表4.5.4采用。
表4.5.4 高强钢丝绳抗拉强度设计值(MPa)
4.5.5 高强度不锈钢丝绳和高强度镀锌钢丝绳的弹性模量及拉应变设计值应按表4.5.5采用。
表4.5.5 高强钢丝绳弹性模量及拉应变设计值
4.5.6 结构加固用钢丝绳的内部和表面严禁涂有油脂。
4.6 聚合物改性水泥砂浆
4.6.1 采用钢丝绳网-聚合物改性水泥砂浆(以下简称聚合物砂浆)面层加固钢筋混凝土结构时，其聚合物品种的选用应符合下列规定：
1 对重要结构的加固，应选用改性环氧类聚合物配制；
2 对一般结构的加固，可选用改性环氧类、改性丙烯酸酯类、改性丁苯类或改性氯丁类聚合物乳液配制；
3 不得使用聚乙烯醇类、氯偏类、苯丙类聚合物以及乙烯-醋酸乙烯共聚物配制；
4 在结构加固工程中不得使用聚合物成分及主要添加剂成分不明的任何型号聚合物砂浆；不得使用未提供安全数据清单的任何品种聚合物；也不得使用在产品说明书规定的储存期内已发生分相现象的乳液。
4.6.2 承重结构用的聚合物砂浆分为Ⅰ级和Ⅱ级，应分别按下列规定采用：
1 板和墙的加固：
1)当原构件混凝土强度等级为C30～C50时，应采用Ⅰ级聚合物砂浆；
2)当原构件混凝土强度等级为C25及其以下时，可采用Ⅰ级或Ⅱ级聚合物砂浆。
2 梁和柱的加固，均应采用Ⅰ级聚合物砂浆。
4.6.3 Ⅰ级和Ⅱ级聚合物砂浆的安全性能应分别符合现行国家标准《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》GB 50728的规定。
4.7 阻 锈 剂
4.7.1 既有混凝土结构钢筋的防锈，宜按本规范附录E的规定采用喷涂型阻锈剂。承重构件应采用烷氧基类或氨基类喷涂型阻锈剂。
4.7.2 喷涂型阻锈剂的质量应符合表4.7.2的规定。
表4.7.2 喷涂型阻锈剂的质量
4.7.3 喷涂型阻锈剂的性能应符合表4.7.3的规定。
表4.7.3 喷涂型阻锈剂的性能指标
注：对亲水性的阻锈剂，宜在增喷附加涂层后测定其氯离子含量降低率。
4.7.4 对掺加氯盐、使用除冰盐或海砂，以及受海水浸蚀的混凝土承重结构加固时，应采用喷涂型阻锈剂，并在构造上采取措施进行补救。
4.7.5 对混凝土承重结构破损部位的修复，可在新浇的混凝土中使用掺入型阻锈剂；但不得使用以亚硝酸盐为主成分的阳极型阻锈剂。
5 增大截面加固法
5.1 设计规定
5.1.1 本方法适用于钢筋混凝土受弯和受压构件的加固。
5.1.2 采用本方法时，按现场检测结果确定的原构件混凝土强度等级不应低于C13。
5.1.3 当被加固构件界面处理及其粘结质量符合本规范规定时，可按整体截面计算。
5.1.4 采用增大截面加固钢筋混凝土结构构件时，其正截面承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的基本假定进行计算。
5.1.5 采用增大截面加固法对混凝土结构进行加固时，应采取措施卸除或大部分卸除作用在结构上的活荷载。
5.2 受弯构件正截面加固计算
5.2.1 采用增大截面加固受弯构件时，应根据原结构构造和受力的实际情况，选用在受压区或受拉区增设现浇钢筋混凝土外加层的加固方式。
5.2.2 当仅在受压区加固受弯构件时，其承载力、抗裂度、钢筋应力、裂缝宽度及挠度的计算和验算，可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010关于叠合式受弯构件的规定进行。当验算结果表明，仅需增设混凝土叠合层即可满足承载力要求时，也应按构造要求配置受压钢筋和分布钢筋。
5.2.3 当在受拉区加固矩形截面受弯构件时(图5.2.3)，其正截面受弯承载力应按下列公式确定：
式中：M——构件加固后弯矩设计值(kN·m)；
αs——新增钢筋强度利用系数，取αs＝0.9；
y——新增钢筋的抗拉强度设计值(N/mm2)；
As——新增受拉钢筋的截面面积(mm2)；
h0、h01——构件加固后和加固前的截面有效高度(mm)；
χ——混凝土受压区高度(mm)；
y0、′y0——原钢筋的抗拉、抗压强度设计值(N/mm2)；
As0、A′s0——原受拉钢筋和原受压钢筋的截面面积(mm2)；
a′——纵向受压钢筋合力点至混凝土受压区边缘的距离(mm)；
α1——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；当混凝土强度等级不超过C50时，取α1＝1.0；当混凝土强度等级为C80时，取α1＝0.94；其间按线性内插法确定；
c0——原构件混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)；
b——矩形截面宽度(mm)；
ξb——构件增大截面加固后的相对界限受压区高度，按本规范第5.2.4条的规定计算。
图5.2.3 矩形截面受弯构件正截面加固计算简图
5.2.4 受弯构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξb，应按下列公式确定：
式中：β1——计算系数，当混凝土强度等级不超过C50时，β1值取为0.80；当混凝土强度等级为C80时，β1值取为0.74，其间按线性内插法确定；
εcu——混凝土极限压应变，取εcu＝0.0033；
εs1——新增钢筋位置处，按平截面假设确定的初始应变值；当新增主筋与原主筋的连接采用短钢筋焊接时，可近似取h01＝h0，εs1＝εs0；
M0k——加固前受弯构件验算截面上原作用的弯矩标准值；
εs0——加固前，在初始弯矩M0k作用下原受拉钢筋的应变值。
5.2.5 当按公式(5.2.3-1)及(5.2.3-2)算得的加固后混凝土受压区高度χ与加固前原截面有效高度h01之比χ/h01大于原截面相对界限受压区高度ξb0时，应考虑原纵向受拉钢筋应力σs0尚达不到y0的情况。此时，应将上述两公式中的y0改为σs0，并重新进行验算。验算时，σs0值可按下式确定：
5.2.6 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其受拉区增设现浇配筋混凝土层的正截面受弯承载力，应按本规范第5.2.3条至第5.2.5条的计算原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010关于T形截面受弯承载力的规定进行计算。
5.3 受弯构件斜截面加固计算
5.3.1 受弯构件加固后的斜截面应符合下列条件：
βc——混凝土强度影响系数；按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定值采用；
b——矩形截面的宽度或T形、I形截面的腹板宽度(mm)；
hw——截面的腹板高度(mm)；对矩形截面，取有效高度；对T形截面，取有效高度减去翼缘高度；对I形截面，取腹板净高。
5.3.2 采用增大截面法加固受弯构件时，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：
1 当受拉区增设配筋混凝土层，并采用U形箍与原箍筋逐个焊接时：
2 当增设钢筋混凝土三面围套，并采用加锚式或胶锚式箍筋时：
式中：αcv——斜截面混凝土受剪承载力系数，对一般受弯构件取0.7；对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75％以上的情况)的独立梁，取αcv为1.75/(λ＋1)，λ为计算截面的剪跨比，可取λ等于a/h0，当λ小于1.5时，取1.5；当λ大于3时，取3；a为集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离；
αc——新增混凝土强度利用系数，取αc＝0.7；
t、t0——新、旧混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm2)；
Ac——三面围套新增混凝土截面面积(mm2)；
αs——新增箍筋强度利用系数，取αs＝0.9；
yv、yv0——新箍筋和原箍筋的抗拉强度设计值(N/mm2)；
Asv、Asv0——同一截面内新箍筋各肢截面面积之和及原箍筋各肢截面面积之和(mm2)；
s、s0——新增箍筋或原箍筋沿构件长度方向的间距(mm)。
5.4 受压构件正截面加固计算
5.4.1 采用增大截面加固钢筋混凝土轴心受压构件(图5.4.1)时，其正截面受压承载力应按下式确定：
式中：N——构件加固后的轴向压力设计值(kN)；
φ——构件稳定系数，根据加固后的截面尺寸，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定值采用；
Ac0、Ac——构件加固前混凝土截面面积和加固后新增部分混凝土截面面积(mm2)；
′y、′y0——新增纵向钢筋和原纵向钢筋的抗压强度设计值(N/mm2)；
A′s——新增纵向受压钢筋的截面面积(mm2)；
αcs——综合考虑新增混凝土和钢筋强度利用程度的降低系数，取αcs值为0.8。
图5.4.1 轴心受压构件增大截面加固
1—新增纵向受力钢筋；2—新增截面；3—原柱截面；4—新加箍筋
5.4.2 采用增大截面加固钢筋混凝土偏心受压构件时，其矩形截面正截面承载力应按下列公式确定(图5.4.2)：
式中：cc——新旧混凝土组合截面的混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)，可近似按确定；若有可靠试验数据，也可按试验结果确定；
c、c0——分别为新旧混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)；
σs0——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋应力，当为小偏心受压构件时，图中σs0可能变向；当算得σs0＞y0时，取σs0＝y0；
σs——受拉边或受压较小边的新增纵向钢筋应力(N/mm2)；当算得σs＞y时，取σs＝y；
As0——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋截面面积(mm2)；
A′s0——原构件受压较大边纵向钢筋截面面积(mm2)；
e——偏心距，为轴向压力设计值N的作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离，按本节第5.4.3条确定(mm)；
as0——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋合力点到加固后截面近边的距离(mm)；
a′s0——原构件受压较大边纵向钢筋合力点到加固后截面近边的距离(mm)；
as——受拉边或受压较小边新增纵向钢筋合力点至加固后截面近边的距离(mm)；
a′s——受压较大边新增纵向钢筋合力点至加固后截面近边的距离(mm)；
h0——受拉边或受压较小边新增纵向钢筋合力点至加固后截面受压较大边缘的距离(mm)；
h01——原构件截面有效高度(mm)。
图5.4.2 矩形截面偏心受压构件加固的计算
5.4.3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力作用点的距离(偏心距)e，应按下列规定确定：
ei＝e0＋ea (5.4.3-2)
式中：ei——初始偏心距；
a——纵向受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离；
e0——轴向压力对截面重心的偏心距，取为M/N；当需要考虑二阶效应时，M应按国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010第6.2.4条规定的CmηnsM2，乘以修正系数ψ确定，即取M为ψCmηnsM2；
ψ——修正系数，当为对称形式加固时，取ψ为1.2；当为非对称加固时，取ψ为1.3；
ea——附加偏心距，按偏心方向截面最大尺寸h确定；当h≤600mm时，取ea为20mm；当h＞600mm时，取ea＝h/30。
5.5 构造规定
5.5.1 采用增大截面加固法时，新增截面部分，可用现浇混凝土、自密实混凝土或喷射混凝土浇筑而成。也可用掺有细石混凝土的水泥基灌浆料灌注而成。
5.5.2 采用增大截面加固法时，原构件混凝土表面应经处理，设计文件应对所采用的界面处理方法和处理质量提出要求。一般情况下，除混凝土表面应予打毛外，尚应采取涂刷结构界面胶、种植剪切销钉或增设剪力键等措施，以保证新旧混凝土共同工作。
5.5.3 新增混凝土层的最小厚度，板不应小于40mm；梁、柱，采用现浇混凝土、自密实混凝土或灌浆料施工时，不应小于60mm，采用喷射混凝土施工时，不应小于50mm。
5.5.4 加固用的钢筋，应采用热轧钢筋。板的受力钢筋直径不应小于8mm；梁的受力钢筋直径不应小于12mm；柱的受力钢筋直径不应小于14mm；加锚式箍筋直径不应小于8mm；U形箍直径应与原箍筋直径相同；分布筋直径不应小于6mm。
5.5.5 新增受力钢筋与原受力钢筋的净间距不应小于25mm，并应采用短筋或箍筋与原钢筋焊接；其构造应符合下列规定：
1 当新增受力钢筋与原受力钢筋的连接采用短筋(图5.5.5a)焊接时，短筋的直径不应小于25mm，长度不应小于其直径的5倍，各短筋的中距不应大于500mm；
图5.5.5 增大截面配置新增箍筋的连接构造
1—原钢筋；2—连接短筋；3—6连系钢筋，对应在原箍筋位置；4—新增钢筋；5—焊接于原箍筋上；6—新加U形箍；7—植箍筋用结构胶锚固；
8—新加箍筋；9—螺栓，螺帽拧紧后加点焊；10—钢板；11—加锚式箍筋；12—新增受力钢筋；13—孔中用结构胶锚固；14—胶锚式箍筋；d—箍筋直径
2 当截面受拉区一侧加固时，应设置U形箍筋(图5.5.5b)，U形箍筋应焊在原有箍筋上，单面焊的焊缝长度应为箍筋直径的10倍，双面焊的焊缝长度应为箍筋直径的5倍；
3 当用混凝土围套加固时，应设置环形箍筋或加锚式箍筋(图5.5.5d或e)；
4 当受构造条件限制而需采用植筋方式埋设U形箍(图5.5.5c)时，应采用锚固型结构胶种植，不得采用未改性的环氧类胶粘剂和不饱和聚酯类的胶粘剂种植，也不得采用无机锚固剂(包括水泥基灌浆料)种植。
5.5.6 梁的新增纵向受力钢筋，其两端应可靠锚固；柱的新增纵向受力钢筋的下端应伸入基础并应满足锚固要求；上端应穿过楼板与上层柱脚连接或在屋面板处封顶锚固。
6 置换混凝土加固法
6.1 设计规定
6.1.1 本方法适用于承重构件受压区混凝土强度偏低或有严重缺陷的局部加固。
6.1.2 采用本方法加固梁式构件时，应对原构件加以有效的支顶。当采用本方法加固柱、墙等构件时，应对原结构、构件在施工全过程中的承载状态进行验算、观测和控制，置换界面处的混凝土不应出现拉应力，当控制有困难，应采取支顶等措施进行卸荷。
6.1.3 采用本方法加固混凝土结构构件时，其非置换部分的原构件混凝土强度等级，按现场检测结果不应低于该混凝土结构建造时规定的强度等级。
6.1.4 当混凝土结构构件置换部分的界面处理及其施工质量符合本规范的要求时，其结合面可按整体受力计算。
6.2 加固计算
6.2.1 当采用置换法加固钢筋混凝土轴心受压构件时，其正截面承载力应符合下式规定：
式中：N——构件加固后的轴向压力设计值(kN)；
φ——受压构件稳定系数，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定值采用；
αc——置换部分新增混凝土的强度利用系数，当置换过程无支顶时，取αc＝0.8；当置换过程采取有效的支顶措施时，取αc＝1.0；
c0、c——分别为原构件混凝土和置换部分新混凝土的抗压强度设计值(N/mm2)；
Ac0、Ac——分别为原构件截面扣去置换部分后的剩余截面面积和置换部分的截面面积(mm2)。
6.2.2 当采用置换法加固钢筋混凝土偏心受压构件时，其正截面承载力应按下列两种情况分别计算：
1 压区混凝土置换深度hn≥χn，按新混凝土强度等级和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定进行正截面承载力计算。
2 压区混凝土置换深度hn＜χn，其正截面承载力应符合下列公式规定：
式中：N——构件加固后轴向压力设计值(kN)；
e——轴向压力作用点至受拉钢筋合力点的距离(mm)；
c——构件置换用混凝土抗压强度设计值(N/mm2)；
c0——原构件混凝土的抗压强度设计值(N/mm2)；
χn——加固后混凝土受压区高度(mm)；
hn——受压区混凝土的置换深度(mm)；
h0——纵向受拉钢筋合力点至受压区边缘的距离(mm)；
h0n——纵向受拉钢筋合力点至置换混凝土形心的距离(mm)；
h00——受拉区纵向钢筋合力点至原混凝土(χn－hn)部分形心的距离(mm)；
As0、A′s0——分别为原构件受拉区、受压区纵向钢筋的截面面积(mm2)；
b——矩形截面的宽度(mm)；
a′s——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm)；
′y0——原构件纵向受压钢筋的抗压强度设计值(N/mm2)；
σs0——原构件纵向受拉钢筋的应力(N/mm2)。
6.2.3 当采用置换法加固钢筋混凝土受弯构件时，其正截面承载力应按下列两种情况分别计算：
1 压区混凝土置换深度hn≥χn，按新混凝土强度等级和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定进行正截面承载力计算。
2 压区混凝土置换深度hn＜χn，其正截面承载力应按下列公式计算：
式中：M——构件加固后的弯矩设计值(kN·m)；
y0、′y0——原构件纵向钢筋的抗拉、抗压强度设计值(N/mm2)。
6.3 构造规定
6.3.1 置换用混凝土的强度等级应比原构件混凝土提高一级，且不应低于C25。
6.3.2 混凝土的置换深度，板不应小于40mm；梁、柱，采用人工浇筑时，不应小于60mm，采用喷射法施工时，不应小于50mm。置换长度应按混凝土强度和缺陷的检测及验算结果确定，但对非全长置换的情况，其两端应分别延伸不小于100mm的长度。
6.3.3 梁的置换部分应位于构件截面受压区内，沿整个宽度剔除(图6.3.3a)，或沿部分宽度对称剔除(图6.3.3b)，但不得仅剔除截面的一隅(图6.3.3c)。
图6.3.3 梁置换混凝土的剔除部位
1—剔除区；χn—受压区高度
6.3.4 置换范围内的混凝土表面处理，应符合现行国家标准《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB 50550的规定；对既有结构，旧混凝土表面尚应涂刷界面胶，以保证新旧混凝土的协同工作。
7 体外预应力加固法
7.1 设计规定
7.1.1 本方法适用于下列钢筋混凝土结构构件的加固：
1 以无粘结钢绞线为预应力下撑式拉杆时，宜用于连续梁和大跨简支梁的加固；
2 以普通钢筋为预应力下撑式拉杆时，宜用于一般简支梁的加固；
3 以型钢为预应力撑杆时，宜用于柱的加固。
7.1.2 本方法不适用于素混凝土构件(包括纵向受力钢筋一侧配筋率小于0.2％的构件)的加固。
7.1.3 采用体外预应力方法对钢筋混凝土结构、构件进行加固时，其原构件的混凝土强度等级不宜低于C20。
7.1.4 采用本方法加固混凝土结构时，其新增的预应力拉杆、锚具、垫板、撑杆、缀板以及各种紧固件等均应进行可靠的防锈蚀处理。
7.1.5 采用本方法加固的混凝土结构，其长期使用的环境温度不应高于60℃。
7.1.6 当被加固构件的表面有防火要求时，应按现行国家标准《建筑设计防火规范》GB 50016规定的耐火等级及耐火极限要求，对预应力杆件及其连接进行防护。
7.1.7 采用体外预应力加固法对钢筋混凝土结构进行加固时，可不采取卸载措施。
7.2 无粘结钢绞线体外预应力的加固计算
7.2.1 采用无粘结钢绞线预应力下撑式拉杆加固受弯构件时，除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010正截面承载力计算的基本假定外，尚应符合下列规定：
1 构件达到承载能力极限状态时，假定钢绞线的应力等于施加预应力时的张拉控制应力，亦即假定钢绞线的应力增量值与预应力损失值相等。
2 当采用一端张拉，而连续跨的跨数超过两跨；或当采用两端张拉，而连续跨的跨数超过四跨时，距张拉端两跨以上的梁，其由摩擦力引起的预应力损失有可能大于钢绞线的应力增量。此时可采用下列两种方法加以弥补：
1)方法一：在跨中设置拉紧螺栓，采用横向张拉的方法补足预应力损失值；
2)方法二：将钢绞线的张拉预应力提高至0.75ptk，计算时仍按0.70ptk取值。
3 无粘结钢绞线体外预应力产生的纵向压力在计算中不予计入，仅作为安全储备。
4 在达到受弯承载力极限状态前，无粘结钢绞线锚固可靠。
7.2.2 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξpb可采用下式计算，即加固前控制值的0.85倍：
ξpb＝0.85ξb (7.2.2)
式中：ξb——构件加固前的相对界限受压区高度，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定计算。
7.2.3 当采用无粘结钢绞线体外预应力加固矩形截面受弯构件时(图7.2.3)，其正截面承载力应按下列公式确定：
式中：M——弯矩(包括加固前的初始弯矩)设计值(kN·m)；
α1——计算系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取α1＝1.0；当混凝土强度等级为C80时，取α1＝0.94；其间按线性内插法确定；
c0——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)；
χ——混凝土受压区高度(mm)；
b、h——矩形截面的宽度和高度(mm)；
y0、′y0——原构件受拉钢筋和受压钢筋的抗拉、抗压强度设计值(N/mm2)；
As0、A′s0——原构件受拉钢筋和受压钢筋的截面面积(mm2)；
a′——纵向受压钢筋合力点至混凝土受压区边缘的距离(mm)；
h0——构件加固前的截面有效高度(mm)；
hp——构件截面受压边至无粘结钢绞线合力点的距离(mm)，可近似取hp＝h；
σp——预应力钢绞线应力值(N/mm2)，取σp＝σp0；
σp0——预应力钢绞线张拉控制应力(N/mm2)；
Ap——预应力钢绞线截面面积(mm2)。
图7.2.3 矩形截面正截面受弯承载力计算
一般加固设计时，可根据公式(7.2.3-1)计算出混凝土受压区的高度χ，然后代入公式(7.2.3-2)，即可求出预应力钢绞线的截面面积Ap。
7.2.4 当采用无粘结钢绞线体外预应力加固矩形截面受弯构件时，其斜截面承载力应按下列公式确定：
V≤Vb0＋Vbp (7.2.4-1)
Vbp＝0.8σpApsinα (7.2.4-2)
式中：V——支座剪力设计值(kN)；
Vb0——加固前梁的斜截面承载力，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010计算(kN)；
Vbp——采用无粘结钢绞线体外预应力加固后，梁的斜截面承载力的提高值(kN)；
α——支座区段钢绞线与梁纵向轴线的夹角(rad)。
7.3 普通钢筋体外预应力的加固计算
7.3.1 采用普通钢筋预应力下撑式拉杆加固简支梁时，应按下列规定进行计算：
1 估算预应力下撑式拉杆的截面面积Ap：
式中：Ap——预应力下撑式拉杆的总截面面积(mm2)；
py——下撑式钢拉杆抗拉强度设计值(N/mm2)；
h02——由下撑式拉杆中部水平段的截面形心到被加固梁上缘的垂直距离(mm)；
η——内力臂系数，取0.80。
2 计算在新增外荷载作用下该拉杆中部水平段产生的作用效应增量△N。
3 确定下撑式拉杆应施加的预应力值σp。确定时，除应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定控制张拉应力并计入预应力损失值外，尚应按下式进行验算：
σp＋(△N/Ap)＜β1py (7.3.1-2)
式中：β1——下撑式拉杆的协同工作系数，取0.80。
4 按本规范第7.2.3条和第7.2.4条的规定验算梁的正截面及斜截面承载力。
5 预应力张拉控制量应按所采用的施加预应力方法计算。当采用千斤顶纵向张拉时，可按张拉力σpAp控制；当要求按伸长率控制，伸长率中应计入裂缝闭合的影响。当采用拉紧螺杆进行横向张拉时，横向张拉量应按本规范第7.3.2条确定。
7.3.2 当采用两根预应力下撑式拉杆进行横向张拉时，其拉杆中部横向张拉量△H可按下式验算：
式中：L2——拉杆中部水平段的长度(mm)。
7.3.3 加固梁挠度ω的近似值，可按下式进行计算：
ω＝ω1－ωp＋ω2 (7.3.3)
式中：ω1——加固前梁在原荷载标准值作用下产生的挠度(mm)；计算时，梁的刚度B1可根据原梁开裂情况，近似取0.35EcI0～0.50EcI0；
ωp——张拉预应力引起的梁的反拱(mm)；计算时，梁的刚度Bp可近视取为0.75EcI0；
ω2——加固结束后，在后加荷载作用下梁所产生的挠度(mm)；计算时，梁的刚度B2可取等于Bp；
Ec——原梁的混凝土弹性模量(MPa)；
I0——原梁的换算截面惯性矩(mm4)。
7.4 型钢预应力撑杆的加固计算
7.4.1 采用预应力双侧撑杆加固轴心受压的钢筋混凝土柱时，应按下列规定进行计算：
1 确定加固后轴向压力设计值N；
2 按下式计算原柱的轴心受压承载力N0设计值；
式中：φ——原柱的稳定系数；
Ac0——原柱的截面面积(mm2)；
c0——原柱的混凝土抗压强度设计值(N/mm2)；
A′s0——原柱的纵向钢筋总截面面积(mm2)；
′y0——原柱的纵向钢筋抗压强度设计值(N/mm2)。
3 按下式计算撑杆承受的轴向压力N1设计值：
N1＝N－N0 (7.4.1-2)
式中：N——柱加固后轴向压力设计值(kN)。
4 按下式计算预应力撑杆的总截面面积：
式中：β2——撑杆与原柱的协同工作系数，取0.9；
′py——撑杆钢材的抗压强度设计值(N/mm2)；
A′p——预应力撑杆的总截面面积(mm2)。
预应力撑杆每侧杆肢由两根角钢或一根槽钢构成。
5 柱加固后轴心受压承载力设计值可按下式验算：
6 缀板应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017进行设计计算，其尺寸和间距应保证撑杆受压肢及单根角钢在施工时不致失稳。
7 设计应规定撑杆安装时需预加的压应力值σ′p，并可按下式验算：
式中：φ1——撑杆的稳定系数；确定该系数所需的撑杆计算长度，当采用横向张拉方法时，取其全长的1/2；当采用顶升法时，取其全长，按格构式压杆计算其稳定系数；
β3——经验系数，取0.75。
8 设计规定的施工控制量，应按采用的施加预应力方法计算：
1)当用千斤顶、楔子等进行竖向顶升安装撑杆时，顶升量△L可按下式计算：
式中：Ea——撑杆钢材的弹性模量；
L——撑杆的全长；
a1——撑杆端顶板与混凝土间的压缩量，取2mm～4mm；
β4——经验系数，取0.90。
2)当用横向张拉法(图7.4.1)安装撑杆时，横向张拉量△H按下式验算：
式中：a2——综合考虑各种误差因素对张拉量影响的修正项，可取a2＝5mm～7mm。
实际弯折撑杆肢时，宜将长度中点处的横向弯折量取为△H＋(3mm～5mm)，但施工中只收紧△H，使撑杆处于预压状态。
图7.4.1 预应力撑杆横向张拉量计算图
1—被加固柱；2—撑杆
7.4.2 采用单侧预应力撑杆加固弯矩不变号的偏心受压柱时，应按下列规定进行计算：
1 确定该柱加固后轴向压力N和弯矩M的设计值。
2 确定撑杆肢承载力，可试用两根较小的角钢或一根槽钢作撑杆肢，其有效受压承载力取为0.9′pyA′p。
3 原柱加固后需承受的偏心受压荷载应按下列公式计算：
4 原柱截面偏心受压承载力应按下列公式验算：
式中：b——原柱宽度(mm)；
χ——原柱的混凝土受压区高度(mm)；
σs0——原柱纵向受拉钢筋的应力(N/mm2)；
e——轴向力作用点至原柱纵向受拉钢筋合力点之间的距离(mm)；
a′s0——纵向受压钢筋合力点至受压边缘的距离(mm)。
当原柱偏心受压承载力不满足上述要求时，可加大撑杆截面面积，再重新验算。
5 缀板的设计应符合现行同家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定，并应保证撑杆肢或角钢在施工时不失稳。
6 撑杆施工时应预加的压应力值σ′p宜取为50MPa～80MPa。
7.4.3 采用双侧预应力撑杆加固弯矩变号的偏心受压钢筋混凝土柱时，可按受压荷载较大一侧用单侧撑杆加固的步骤进行计算。选用的角钢截面面积应能满足柱加固后需要承受的最不利偏心受压荷载；柱的另一侧应采用同规格的角钢组成压杆肢，使撑杆的双侧截面对称。
缀板设计、预加压应力值σp的确定以及横向张拉量ΔH或竖向顶升量ΔL的计算可按本规范第7.4.1条进行。
7.5 无粘结钢绞线体外预应力构造规定
7.5.1 钢绞线的布置(图7.5.1)应符合下列规定：
1 钢绞线应成对布置在梁的两侧；其外形应为设计所要求的折线形；钢绞线形心至梁侧面的距离宜取为40mm。
图7.5.1 钢绞线的几种布置方式
1—钢垫板；2—锚具；3—无粘结钢绞线；4—支承垫板；5—钢吊棍；6—拉紧螺栓
2 钢绞线跨中水平段的支承点，对纵向张拉，宜设在梁底以上的位置；对横向张拉，应设在梁的底部；若纵向张拉的应力不足，尚应依靠横向拉紧螺栓补足时，则支承点也应设在梁的底部。
7.5.2 中间连续节点的支承构造，应符合下列规定：
1 当中柱侧面至梁侧面的距离不小于100mm时，可将钢绞线直接支承在柱子上(图7.5.2a)。
2 当中柱侧面至梁侧面的距离小于100mm时，可将钢绞线支承在柱侧的梁上(图7.5.2b)。
3 柱侧无梁时可用钻芯机在中柱上钻孔，设置钢吊棍，将钢绞线支承在钢吊棍上(图7.5.2c)。
图7.5.2 中间连续节点构造方法
1—钢吊棍
4 当钢绞线在跨中的转折点设在梁底以上位置时，应在中间支座的两侧设置钢吊棍(图7.5.1a～c)，以减少转折点处的摩擦力。若钢绞线在跨中的转折点设在梁底以下位置，则中间支座可不设钢吊棍(图7.5.1d)。
5 钢吊棍可采用50或60厚壁钢管制作，内灌细石混凝土。若混凝土孔洞下部的局部承压强度不足，可增设内径与钢吊棍相同的钢管垫，用锚固型结构胶或堵漏剂坐浆。
6 若支座负弯矩承载力不足需要加固时，中间支座水平段钢绞线的长度应按计算确定。此时若梁端截面的受剪承载力不足，可采用粘贴碳纤维U形箍或粘贴钢板箍的方法解决。
7.5.3 端部锚固构造应符合下列规定：
1 钢绞线端部的锚固宜采用圆套筒三夹片式单孔锚。端部支承可采用下列四种方法：
1)当边柱侧面至梁侧面的距离不小于100mm时，可将柱子钻孔，钢绞线穿过柱，其锚具通过钢垫板支承于边柱外侧面；若为纵向张拉，尚应在梁端上部设钢吊棍，以减少张拉的摩擦力(图7.5.3a)；
2)当边柱侧面至梁侧面距离小于100mm时，对纵向张拉，宜将锚具通过槽钢垫板支承于边柱外侧面，并在梁端上方设钢吊棍(图7.5.3b)；
3)当柱侧有次梁时，对纵向张拉，可将锚具通过槽钢垫板支承于次梁的外侧面，并在梁端上方设钢吊棍(图7.5.3c)；对横向张拉，可将槽钢改为钢板，并可不设钢吊棍；
4)当无法设置钢垫板时，可用钻芯机在梁端或边柱上钻孔，设置圆钢销棍，将锚具通过圆钢销棍支承于梁端(图7.5.3d)或边柱上(图7.5.3e)。圆钢销棍可采用直径为60mm的45号钢制作，锚具支承面处的圆钢销棍应加工成平面。
图7.5.3 端部锚固构造示意图
1—锚具；2—钢板垫板；3—圆钢吊棍；4—槽钢垫板；5—圆钢销棍
2 当梁的混凝土质量较差时，在销棍支承点处，可设置内径与圆钢销棍直径相同的钢管垫，用锚固型结构胶或堵漏剂坐浆。
3 端部钢垫板接触面处的混凝土面应平整，当不平整时，应采用快硬水泥砂浆或堵漏剂找平。
7.5.4 钢绞线的张拉应力控制值，对纵向张拉，宜取0.70ptk；当连续梁的跨数较多时，可取为0.75ptk；ptk为钢绞线抗拉强度标准值；对横向张拉，钢绞线的张拉应力控制值宜取0.60ptk。
7.5.5 采用横向张拉时，每跨钢绞线被支撑垫板、中间撑棍和拉紧螺栓分为若干个区段(图7.5.5)。中间撑棍的数量应通过计算确定，对跨长6m～9m的梁，可设置1根中间撑棍和两根拉紧螺栓；对跨长小于6m的梁，可不设中间撑棍，仅设置1根拉紧螺栓；对跨长大于9m的梁，宜设置2根中间撑棍及3根拉紧螺栓。
图7.5.5 采用横向张拉法施加预应力
1—钢垫板；2—锚具；3—无粘结钢绞线，成对布置在梁侧；4—拉紧螺栓；5—支承垫板；6—中间撑棍；7—加固梁；8—C25混凝土
7.5.6 钢绞线横向张拉后的总伸长量，应根据中间撑棍和拉紧螺栓的设置情况，按下列规定计算：
1 当不设中间撑棍，仅有1根拉紧螺栓时，其总伸长量Δl可按下式计算：
式中：a1——拉紧螺栓至支承垫板的距离(mm)；
b——拉紧螺栓处钢绞线的横向位移量(mm)，可取为梁宽的1/2；
c1——a1与b的几何关系连线(图7.5.6-1)(mm)。
图7.5.6-1 不设中间撑棍时总伸长量的计算简图
1—钢绞线横向拉紧前；2—钢绞线横向拉紧后
2 当设1根中间撑棍和2根拉紧螺栓时，其总伸长量Δl应按下式计算：
式中：a2——拉紧螺栓至中间撑棍的距离(mm)；
c2——a2与b的几何关系连线(图7.5.6-2)(mm)。
3 当设2根中间撑棍和3根拉紧螺栓时，其总伸长量Δl应按下式计算：
图7.5.6-2 设1根中间撑棍时总伸长量的计算简图
1—钢绞线横向拉紧前；2—钢绞线横向拉紧后
图7.5.6-3 设2根中间撑棍时总伸长量的计算简图
1—钢绞线横向拉紧前；2—钢绞线横向拉紧后
7.5.7 拉紧螺栓位置的确定应符合下列规定：
1 当不设中间撑棍时，可将拉紧螺栓设在中点位置。
2 当设1根中间撑棍时，为使拉紧螺栓两侧的钢绞线受力均衡，减少钢绞线在拉紧螺栓处的纵向滑移量，应使a1＜a2，并符合下式规定：
式中：l——梁的跨度(mm)。
3 当设有2根中间撑棍时，为使拉紧螺栓至中间撑棍的距离相等，并使两边拉紧螺栓至支撑垫板的距离相靠近，应符合下式规定：
7.5.8 当采用横向张拉方式来补偿部分预应力损失时，其横向手工张拉引起的应力增量应控制为0.05ptk～0.15ptk，而横向手工张拉引起的应力增量应按下列公式计算：
式中：Δl——钢绞线横向张拉后的总伸长量；
l——钢绞线在横向张拉前的长度；
Es——钢绞线弹性模量。
7.5.9 防腐和防火措施应符合下列规定：
1 当外观要求较高时，可用C25细石混凝土将钢部件和钢绞线整体包裹；端部锚具也可用C25细石混凝土包裹。
2 当无外观要求时，钢绞线可用水泥砂浆包裹。具体做法为采用80PVC管对开，内置1：2水泥砂浆，将钢绞线包裹在管内，用钢丝绑扎；24h后将PVC管拆除。
7.6 普通钢筋体外预应力构造规定
7.6.1 采用普通钢筋预应力下撑式拉杆加固时，其构造应符合下列规定：
1 采用预应力下撑式拉杆加固梁，当其加固的张拉力不大于150kN，可用两根HPB300级钢筋；当加固的预应力较大，宜用HRB400级钢筋。
2 预应力下撑式拉杆中部的水平段距被加固梁下缘的净空宜为30mm～80mm。
3 预应力下撑式拉杆(图7.6.1)的斜段宜紧贴在被加固梁的梁肋两旁；在被加固梁下应设厚度不小于10mm的钢垫板，其宽度宜与被加固梁宽相等，其梁跨度方向的长度不应小于板厚的5倍；钢垫板下应设直径不小于20mm的钢筋棒，其长度不应小于被加固梁宽加2倍拉杆直径再加40mm；钢垫板宜用结构胶固定位置，钢筋棒可用点焊固定位置。
图7.6.1 预应力下撑式拉杆构造
1—主梁；2—挡板；3—楼板；4—钢套箍；5—次梁；6—支撑垫板及钢筋棒；
7—拉紧螺栓；8—拉杆；9—螺栓；10—柱；11—钢托套；12—双帽螺栓；13—L形卡板；14—弯钩螺栓
7.6.2 预应力下撑式拉杆端部的锚固构造应符合下列规定：
1 被加固构件端部有传力预埋件可利用时，可将预应力拉杆与传力预埋件焊接，通过焊缝传力。
2 当无传力预埋件时，宜焊制专门的钢套箍，套在梁端，与焊在负筋上的钢挡板相抵承，也可套在混凝土柱上与拉杆焊接。钢套箍可用型钢焊成，也可用钢板加焊加劲肋制成(图7.6.1②)。钢套箍与混凝土构件间的空隙，应用细石混凝土或自密实混凝土填塞。钢套箍与原构件混凝土间的局部受压承载力应经验算合格。
7.6.3 横向张拉宜采用工具式拉紧螺杆(图7.6.1④)。拉紧螺杆的直径应按张拉力的大小计算确定，但不应小于16mm，其螺帽的高度不得小于螺杆直径的1.5倍。
7.7 型钢预应力撑杆构造规定
7.7 型钢预应力撑杆构造规定
7.7.1 采用预应力撑杆进行加固时，其构造设计应符合下列规定：
1 预应力撑杆用的角钢，其截面不应小于50mm×50mm×5mm。压杆肢的两根角钢用缀板连接，形成槽形的截面；也可用单根槽钢作压杆肢。缀板的厚度不得小于6mm，其宽度不得小于80mm，其长度应按角钢与被加固柱之间的空隙大小确定。相邻缀板间的距离应保证单个角钢的长细比不大于40。
2 压杆肢末端的传力构造(图7.7.1)，应采用焊在压杆肢上的顶板与承压角钢顶紧，通过抵承传力。承压角钢嵌入被加固柱的柱身混凝土或柱头混凝土内不应少于25mm。传力顶板宜用厚度不小于16mm的钢板，其与角钢肢焊接的板面及与承压角钢抵承的面均应刨平。承压角钢截面不得小于100mm×75mm×12mm。
图7.7.1 撑杆端传力构造
1—安装用螺杆；2—箍板；3—原柱；4—承压角钢，用结构胶加锚栓粘锚；5—传力顶板；6—角钢撑杆；7—安装用螺杆
7.7.2 当预应力撑杆采用螺栓横向拉紧的施工方法时，双侧加固的撑杆，其两个压杆肢的中部应向外弯折，并应在弯折处采用工具式拉紧螺杆建立预应力并复位(图7.7.2-1)。单侧加固的撑杆只有一个压杆肢，仍应在中点处弯折，并应采用工具式拉紧螺杆进行横向张拉与复位(图7.7.2-2)。
图7.7.2-1 钢筋混凝土柱双侧预应力加固撑杆构造
1—安装螺栓；2—工具式拉紧螺杆；3—被加固柱；4—传力角钢；
5—箍板；6—角钢撑杆；7—加宽箍板；8—传力顶板
7.7.3 压杆肢的弯折与复位的构造应符合下列规定：
1 弯折压杆肢前，应在角钢的侧立肢上切出三角形缺口。缺口背面，应补焊钢板予以加强(图7.7.3)。
2 弯折压杆肢的复位应采用工具式拉紧螺杆，其直径应按张拉力的大小计算确定，但不应小于16mm，其螺帽高度不应小于螺杆直径的1.5倍。
图7.7.2-2 钢筋混凝土柱单侧预应力加固撑杆构造
1—箍板；2—安装螺栓；3—工具式拉紧螺栓；4—被加固柱；5—传力角钢；6—角钢撑杆；7—传力顶板；8—短角钢；9—加宽箍板
图7.7.3 角钢缺口处加焊钢板补强
1—工具式拉紧螺杆；2—补强钢板；3—角钢撑杆；4—剖口处箍板
8 外包型钢加固法
8.1 设计规定
8.1.1 外包型钢加固法，按其与原构件连接方式分为外粘型钢加固法和无粘结外包型钢加固法；均适用于需要大幅度提高截面承载能力和抗震能力的钢筋混凝土柱及梁的加固。
8.1.2 当工程要求不使用结构胶粘剂时，宜选用无粘结外包型钢加固法，也称干式外包钢加固法。其设计应符合下列规定：
1 当原柱完好，但需提高其设计荷载时，可按原柱与型钢构架共同承担荷载进行计算。此时，型钢构架与原柱所承受的外力，可按各自截面刚度比例进行分配。柱加固后的总承载力为型钢构架承载力与原柱承载力之和。
2 当原柱尚能工作，但需降低原设计承载力时，原柱承......
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